Arbejdsrapport fra Miljøstyrelsen nr. 19, 2007 Varmeakkumulering i beton– Vurdering af betons termiske masse i relation til bygningsreglementet og energiberegningerIndholdsfortegnelseVarmeakkumulering ved temperaturpåvirkning af beton
Eksempel på beregning af varmekapacitet i byggeri
Analyse af energibehov, beregningsforudsætninger
Eksempel 3, Round Robin beregninger Bilag 1 Danish case stories on the thermal performance of concrete Bilag 2 Be06, Bygningers energibehov ForordDenne rapport er en del af "Produktområdeprojekt vedrørende betonprodukter", som er delvist finansieret af Miljøstyrelsen i perioden 2003-2006. Projektet er ansøgt af Teknologisk Institut, Betonindustriens Fællesråd og Ålborg Portland, og følgende virksomheder og institutioner har været repræsenteret i følgegruppen:
Nærværende rapport samler de resultater som er opnået i forbindelse med delprojektet ”Termisk masse og varmeakkumulering for beton". Følgende har deltaget aktivt i delprojektet:
Deltagelsen fra virksomhederne har sikret, at projektet er gennemført efter intentionerne, og at delprojektets overordnede formål er fulgt. SammenfatningIntroduktion I Bygningsreglementet, der trådte i kraft i 2006, er der krav om, at der i nybyggeri sker en beregning af energibehov, både til opvarmning og køling. Der er mulighed for at udnytte den termiske masse, der er i tunge betonkonstruktioner, til at udjævne variationen i rumtemperaturer og derved skabe et mere ensartet indeklima samt at reducere behovet for opvarmning og køling. Formål På denne baggrund er dette projekt udført, hvor det er målet at: - udføre beregninger, der gør det muligt at kvantificere effekten af udnyttelse af betons termiske masse til varmeakkumulering i bygningsoverflader. - analysere effekten af anvendelse af beton i relation til energibestemmelserne i bygningsreglementet. De forskellige materialevalgs energi- og komfortmæssige forhold sammenlignes. Der benyttes de beregningsprincipper, der svarer til det nye bygningsreglement ved hjælp af software udviklet af SBI. - vise eksempler på, hvorledes betons materialedata kan benyttes i forbindelse med det nye bygningsreglement. - give en vejledning i, hvorledes det er muligt at beregne varmeakkumulering i en konstruktion. - deltage med beregningseksempler udført efter den danske beregningsmetode til en Round Robin undersøgelse udført af den europæiske brancheorganisation CEMBUREAU. Varmekapacitet For at opfylde bygningsreglementet for nye bygninger skal der overholdes et krav til energibehov. Ved at foretage en beregning med programmet Be06, hvor der tages hensyn til en række energimæssige forhold, kan energibehovet bestemmes. I denne beregning indgår bygningens varmekapacitet. I dette projekt er der set på tre forskellige metoder til at bestemme bygningers varmekapacitet beregnet pr. m² opvarmet etageareal:
For at bestemme den aktive varmekapacitet er der i dette projekt foretaget en analyse, hvor primært betonoverflader udsættes for en rumtemperatur, der varierer i form af døgnsvingninger. Den varmemængde, der transporteres ind i en overflade i løbet af ½ døgn med positiv varmestrøm og derved lagres i materialet, kaldes varmeakkumuleringsevnen. Som hovedregel stiger varmeakkumuleringsevnen med stigende densitet. Beton har den største varmeakkumuleringsevne blandt de udvalgte materialer. Resultaterne viser, at varmeakkumuleringen generelt stiger med stigende tykkelse af materialerne. Stigningen er næsten proportional med tykkelsen de første cm. Derefter klinger effekten af stigende tykkelse af til at være en relativt begrænset stigning ved en forøgelse af tykkelsen fra 5 til 10 cm. Kun en del af materialets varmekapacitet udnyttes til varmeakkumulering. Den del, der udnyttes, kaldes den aktive varmekapacitet. Grunden til, at kun en del af varmekapaciteten udnyttes, skyldes dels modstanden mod varmestrøm i selve materialet, dels modstand mod varmestrøm ved materialets overflade. Udnyttelsen af varmekapaciteten kan overordnet betegnes som at være mere afhængig af tykkelsen, som materialet anvendes i, end af selve materialets egenskaber. Det er størrelsen af varmeakkumuleringen pr. overfladeareal, som vil være den væsentligste parameter at tage i betragtning, når materialets egenskaber skal vurderes i henseende til opnået varmeakkumulering. Når udnyttelsen af varmekapaciteten således er relativt ensartet for alle materialerne ved en given tykkelse, betyder det, at forskelle i varmekapaciteten også bliver afspejlet tilsvarende i den udnyttede varmeakkumulering for de forskellige materialer Der er udarbejdet et sæt kurveskarer, der kan benyttes til at karakterisere varmeakkumuleringen for andre materialer end de udvalgte. Dette kan gøres ved at bestemme et materiales såkaldte varmeindtrængningstal som indgangsparameter. I rapporten er foretaget en sammenligning af de tre metoder til at bestemme den varmekapacitet, pr. opvarmet etageareal, der benyttes som en del af inddata til det danske beregningsprogram. Det er illustreret, at de til den danske beregningsmetode anbefalede tabelværdier for varmekapacitet nogenlunde svarer til, hvad der kan opnås ved den forenklede CEN metode for store materialetykkelser og for tunge materialer. For lette materialer vil den forenklede CEN metode give mindre værdier end efter den danske tabel. Den aktive varmekapacitet giver en væsentlig mindre varmekapacitet end værdier bestemt efter de danske tabelværdier. Forskellen mellem de forskellige konstruktionstyper er dog stort set bibeholdt, hvis der benyttes den aktive varmekapacitet i stedet for danske tabelværdier ved beregning af varmekapaciteten. Det er vist, hvorledes det er muligt at beregne størrelsen af den varmekapacitet pr. opvarmet etageareal, der benyttes som inddata til det danske beregningsprogram, ved at sammenregne værdierne for varmekapacitet pr. overfladeareal. Undersøgelsen viser at for at opnå en stor varmeakkumulering, er det ønskeligt at have de lavest mulige overgangsisolanser. Det vil sige, at man bør begrænse omfanget af isolerende belægninger og genstande, der støder op til akkumulerende overflader. Det er især ønskeligt, at solpåvirkede overflader er tilgængelige for solstrålingen, da solindfaldet derved bliver direkte absorberet på overfladerne, og derfor er der ikke er nogen overgangsisolans ved overførsel af varme til det varmeakkumulerende materiale. Analyse af energibehov Der er foretaget beregninger af energibehovet i forskellige bygningsmodeller efter den metode, der benyttes til bestemmelse af, om kravet til energibehov er opfyldt i henhold til Bygningsreglementet. Der er regnet på modeller af en kontorbygning og et enfamiliehus. Resultaterne viser, at der opnås en stor reduktion af energibehovet ved at anvende bygninger med stor termisk masse. Dette gælder både for kontorbygningen og enfamiliehuset. Forskellen i energibehov mellem modellen med den mindste og den største varmekapacitet er mellem 4 % og 13 %. Forskellen er større i kontormodellerne end i enfamiliehusmodellerne især på grund af forskelle i solindfald. Forskellen i energibehovet er generelt større mellem den meget lette og den middel lette model end mellem den middel tunge og meget tunge model. Dette viser, at der stadig kan opnås en reduktion af energibehovet ved at øge varmekapaciteten, selv hvor der i forvejen er en relativ stor varmekapacitet. Overskudsvarmen, der skal fjernes, bliver reduceret ved en øget termisk masse af konstruktionerne. En reduceret overskudsvarme er et udtryk for færre problemer med overtemperaturer. Summary and conclusionsIntroduction The Danish building regulations which came into force in 2006 stipulate that the heating and cooling requirements for new buildings are to be calculated. It is possible to utilize the thermal mass in solid concrete constructions to reduce the variation of room temperatures and thereby create a more uniform indoor climate and to reduce the requirements for heating and cooling. Aim On this background this project aims to: - perform calculations which quantify the effect of the utilisation of the concrete’s thermal mass for accumulation of heat in building surfaces. - analyse the effect of using concrete in relation to the energy rules in the building regulations. The energy and comfort-related performance of the different choices of building materials are compared. The calculation principles which correspond to the new building regulations are applied by using software developed by SBi (Danish Building Research Institute). - show examples of how the material data on concrete can be used in connection with the new building regulations. - provide a guide on how it is possible to calculate heat accumulation in a construction. - participate with calculation examples based on the Danish calculation method in a European Round Robin investigation performed by CEMBUREAU, the representative organisation of the cement industry in Europe. Projects An overview of recent projects in Denmark shows that comprehensive work has been done on development of systems which enable concrete structures to store heat or remain cool. It is assessed that systems that are heated or cooled actively, e.g. by tubes integrated in the construction, have a large potential. Heat Capacity To fulfil the stipulations in the Danish building regulations for new buildings it is necessary to have a limited heating requirement. The heating requirement is calculated on the basis of a number of energy-related parameters. One of these parameters is the heat capacity of the building. In the present project three different methods for determination of the heat capacity of the building have been assessed: tabulated values in connection with the Danish calculation method, a simplified CEN method and active heat capacity. To estimate the active heat capacity an analysis was made where primarily concrete surfaces were exposed to a diurnal variation of the room temperature. The heat transmitted into the surface during a 12 hour period with positive heat flux, and which is stored in the material, is called the ability to store heat. The calculations show that the ability to store heat increases with increasing density of the material. Among the materials investigated, concrete has the largest ability to store and release heat. The results show that the ability to store heat is in general increased by increasing thickness of the materials. The increase is largest the first few centimetres. A further increase of the thickness will result in a smaller increase of the heat stored. The effect of increasing the thickness from 5 to 10 cm is relatively limited. Only a part of the heat capacity of a material can be used for storing heat. The part of the heat capacity which is utilized is called the active heat capacity. The reason why only a part of the heat capacity is utilized is that there is a resistance to heat conduction in the material itself and a resistance to heat flow at the surface of the material. The part of the thermal capacity which is utilized to store heat may, from an overall point of view, be considered to be more dependent on the thickness of the material rather than on the thermal properties of the material. It is the ability to store heat per surface area which will be the single most important parameter to take into consideration when the performance of a material is assessed in relation to the storage of heat. The size of the utilized thermal capacity is relative uniform for all the assessed materials. The consequence of this is that the differences in the ability of storing heat will be reflected correspondingly for the different materials. It is possible to use the data curves from the study to characterize other materials than those investigated. This can be done by using the thermal effusivity as the input parameter. The input parameter used in the Danish calculation method for calculation of the heating requirement of a building is the heat capacity per m² of heated floor area. It is illustrated that the Danish tabulated values correspond approximately to what can be achieved by the simplified CEN method for large thicknesses of the solid materials. For lightweight materials the simplified method will provide values less than estimated by the Danish tabulated values. Using the active heat capacity will give a considerably smaller heat capacity of the building than according to the Danish tabulated values for large thicknesses of materials. If small thicknesses of the materials are applied the Danish tabulated values will also be expected to provide considerably smaller heat capacity than if the assessment is done by a more detailed technique. It is possible to calculate the total heat capacity of a building by adding the heat capacity of the single surfaces. The investigation shows that to obtain a large storage of heat it is necessary to ensure the lowest possible internal surface resistance. The performance will improve if the amount of insulating coatings, floorings and furniture in close connection with the heat-storing surfaces is limited. Surfaces exposed to solar radiation will have an improved performance if these can be directly exposed to solar radiation. This is due to a large absorption of heat and the lack of surface resistance for transfer of heat to the surface. Analysis of the Heating Requirement Calculations were performed in which the heating requirement of different building models was calculated according to the method used for assessing the heating requirement in the Danish building regulations. Calculations were performed on an office building and on a single-family house. The results show that a large reduction of the heating requirement can be achieved when a large thermal mass is used. The difference in heating requirement between the models with the lowest and largest thermal capacity is between 4 % and 13 %. Even if some of the building components have a large thermal mass exposed to the interior environment it will still be possible to obtain a reduction of the heating requirement by adding building components with a large thermal mass. The heat which has to be removed due to overheating will also be reduced by increased thermal mass. Conclusions In Denmark a number of research and development projects have been executed where it has been demonstrated that concrete is well suited for enabling building constructions to both store heat and remain cool. The calculations performed where heat is stored in concrete show that a large part of the heat capacity can be used for storing heat. The part of the concrete closest to the surface stores more heat than the part further away from the surface. It is demonstrated that if the guidelines for assessment of heating requirements in relation to the Danish building regulations are followed, there will be a low heating requirement due to storing of heat in the building construction. In the calculated examples the reductions of the heating requirements are between 4 % and 13 % when the constructions are made of solid concrete instead of a lightweight construction. Similar results have been obtained in connection with the results elaborated for the examples made in the Round Robin investigation arranged by the representative organisation of the cement industry in Europe CEMBUREAU. The tendency of overheating will be reduced when heavy constructions are used instead of lightweight constructions. In the present report shows how it is possible to calculate the heat capacity for a certain type of concrete. It demonstrates how the heat capacity for the single surfaces can be added in order to calculate the heat capacity per m² heated floor area, which is used as one of the input values in the Danish calculation programme. It is normally not expected that a detailed calculation will provide a larger thermal capacity than when the Danish tabulated values are used. This is the case for both lightweight and solid buildings. There might be a need for assessment of the Danish tabulated values to check whether the level is appropriate. Using concrete results in energy and comfort-related performance benefits no matter which method for calculation of input data is applied. 1 Indledning1.1 BaggrundDet nye EU direktiv (Energy Performance Directive of Buildings) /1/ skærper generelt kravene til bygningers energibehov. Denne skærpelse er overført til det nye Bygningsreglement, som trådte i kraft i 2006, bl.a. i form af krav til køling under sommerforhold. De tidligere krav indeholdt udelukkende krav til opvarmning under vinterforhold. Ydermere er køling relativt belastende for en bygnings energibehov. Dertil kommer, at der forventes yderligere skærpelser af Bygningsreglementet i løbet af de kommende 10 år? Det er derfor hensigtsmæssigt at udnytte den termiske masse, som ligger naturligt i de tunge betonkonstruktioner, til at udjævne variationer i rumtemperaturer, skabe et ensartet termisk indeklima samt reducere behovet for køling om sommeren. På den måde udnyttes betonen i dobbelt forstand og får en grønnere profil. Den europæiske cementbrancheorganisation CEMBUREAU arbejder på at undersøge betydningen af varmeakkumulering i beton. Nærværende projekt har ydet bidrag til og er koordineret med CEMBUREAU arbejdet. Som en del af dette samarbejde er der foretaget beregninger. Disse forventes rapporteret af CEMBUREAU senere i 2006, og vil indgå bl.a. i en artikel fremsendt til den internationale konference "Concrete: Construction's Sustainable Option", som afholdes i september 2007 på University of Dundee /2/. Der er endvidere ydet bidrag til CEMBUREAU arbejdet i form af oversigter over den danske indsats i forbindelse med implementeringen af førnævnte EU direktiv og oversigter over den danske forsknings- og udviklingsindsats på området. Der skal gøres opmærksom på, at dette arbejde giver mulighed for at vurdere effekten af tunge konstruktioner, men der er samtidig en række forhold, som gør det vanskeligt præcist at vurdere effekten. Jo mere detaljeret effekten ønskes bestemt, jo mere kompliceret bliver opgørelsen, og samtidig får usikkerheden ved bestemmelsen af de forskellige former for varmeoverføring betydning. I projektet er problemstillingen søgt løst ved at undersøge effekten teoretisk og ved at bestemme konsekvenserne, når der anvendes de retningslinier, der er i Danmark, ved bestemmelse af energibehov for bygninger. 1.2 Erfaringer med udnyttelse af betons varmeakkumulerende egenskaberDer er udarbejdet en oversigt over især nyere danske eksempler på anvendelse af varmeakkumulering i beton. Hensigten har været at reducere energiforbruget til opvarmning og køling i bygningernes driftsfase. Der er også givet eksempler på relaterede forskningsprojekter, hvor danske virksomheder er involveret. Oversigten er udarbejdet på engelsk, således at den også kan indgå i CEMBUREAU's arbejde. Oversigten er vist i bilag 1. Varmeakkumulering i bygninger kan inddeles i tre typer:
Andre typer af projekter i oversigten behandler reduktion af varmetab gennem samlinger, fx kuldebroer. Der er kun medtaget nyere projekter. Det skal dog bemærkes, at der tidligere er udført et antal projekter, som stadig kan være relevante. Oversigten er fælles for både demonstrations- og udviklingsprojekter. Projekterne er udvalgt ved litteratursøgning, ved kontakt til virksomheder, universiteter, institutter og ved internetsøgning. Sidst i oversigten er der angivet visse referencer, der falder uden for ovennævnte formål, men som alligevel kan have relevans for emnet. Oversigten over disse nyere projekter viser, at der er foregået et omfattende arbejde i Danmark med udvikling af systemer, der gør det muligt at akkumulere både varme og kulde i betonen i bygninger. Det vurderes, at systemer, hvor varmen eller kulden tilføres aktivt til betonen i form af indstøbte rør og slanger, vil have et stort potentiale i fremtidens byggeri. Varmeakkumulering ved temperaturpåvirkning af beton
1.3 IndledningFormålet med denne undersøgelse er at bestemme effekten af beton og andre materialers termiske masse ved varierende temperaturer. Undersøgelsen sker i anledning af det nye bygningsreglement, hvor varmeakkumulering i forbindelse med opvarmning og køling af bygninger har fået en øget betydning, idet størrelsen af varmeakkumuleringen indgår direkte i de beregninger, der skal udføres i forbindelse med opførelse af nybyggeri. I beregningsreglerne tages der hensyn til energiforbrug til både opvarmning, ventilation og køling. I reglerne indgår desuden hensyntagen til den termiske komfort i bygningerne. 1.4 Forudsætninger for varmeakkumuleringsberegningerFor at undersøge effekten af betons påvirkning af det termiske indeklima er der foretaget beregninger af, hvor stor en varmeakkumulering, der er i forskellige byggematerialer ,når der tilføres eller afgives varme ved de indvendige bygningsoverflader. Der er udført beregning af varmeakkumuleringen i materialer, der er påvirket af temperatursvingninger, som varierer periodisk efter en sinuskurve. Perioden er sat til 24 timer, der tilnærmer de temperaturvariationer, der er over et døgn. Sinusvariationen svarer ikke præcist til de normalt forekommende temperaturvariationer, når der er solindfald, men giver en god tilnærmelse. Overgangsisolansen på de indvendige bygningsoverflader kan i praksis variere afhængig af en række forhold som:
Der er ved beregningerne anvendt en indvendig overgangsisolans i bygningen på R = 0,13 m²K/W. Det er skønnet, at denne værdi vil være rimelig at anvende, hvis der er fri tilgængelighed til en overflade. Denne overgangsisolans svarer til den værdi, der anvendes ved varmetabsberegninger med vandret varmestrøm som fx i en ydervæg. I afsnit 4 er vist effekten på varmeakkumuleringen ved andre overgangsisolanser samt eksempler på overgangsisolanser under forskellige forhold. Der er udvalgt et sæt af forskellige materialeegenskaber, der dækker et spektrum af de gængse byggematerialer med vægt på beton i forskellige vægtklasser. De primære materialeparametre er: Densitet af materialet, ρ, (i enheden: kg/m³) Varmeledningsevne. λ (i enheden: W/(m·K)) Varmekapacitet, cp (i enheden: J/(kg·K)) Der er to afledede størrelser, der især er interessante: Varmekapacitet pr. volumen, cp·λ· (i enheden: MJ/(m³·K)) Varmeindtrængningstal: d = (?·?·cp)½ (i enheden: J/(m²·K·s½)) Som det ses af ovenstående afhænger varmeindtrængningstallet af densiteten, varmeledningsevnen og varmekapaciteten og benyttes ofte til at karakterisere et materiales varmeakkumulerende egenskaber ved en bestemt tykkelse. Nedenfor er vist en række data for forskellige materialer. Betegnelsen letbeton er benyttet for en letklinkerbeton med densiteten 1800 kg/m³. Der er benyttet følgende referencer for fastlæggelse af materialeegenskaberne: Densiteterne er skønnede typiske værdier for densiteter af de pågældende materialer. Varmeledningsevnen af materialerne er fundet ved hjælp af DS 418, /5/. Varmekapaciteten er fundet ved hjælp af DS/EN 12524, /6/. De anvendte værdier er vist i tabel 1 nedenfor: Tabel 1. Materialeværdier benyttet i varmeakkumuleringsberegninger.
Der er foretaget beregninger med programmet Heat2 /7/ for at beregne varmeakkumuleringen ved påvirkning af en sinusformet temperatursvingning af rumluften med en amplitude (udsving) på ±1 K. Materialerne er forudsat anvendt i forskellige tykkelser. Der er regnet på tykkelserne 2,5 cm, 5 cm og 10 cm. Der forudsættes påvirkning fra den ene side af materialet, mens den anden side er adiabatisk. Det vil sige, at denne side er uendeligt godt isoleret. Hvis en væg (fx skillevæg) er påvirket ensartet fra begge sider, svarer tykkelserne til den halve vægtykkelse, idet der er symmetri, og der således ikke forekommer varmestrøm gennem midterlinjen af væggen. 1.5 VarmeakkumuleringsberegningerNedenfor på figurerne 1 til 3 er vist eksempler på beregnede temperaturer og varmestrømme i materialerne (positiv varmestrøm betyder, at varmen tilføres materialet). Figur 1. Eksempel på temperaturer og varmestrøm ved en betonvæg, 10 cm tykkelse. Figur 2. Eksempel på temperaturer og varmestrøm ved en letbetonvæg, ρ = 1800 kg/m³, 10 cm tykkelse. Figur 3. Eksempel på temperaturer og varmestrøm ved en massiv trævæg, 10 cm tykkelse. På figur 1 er vist et eksempel med en 10 cm tyk betonvæg. Kurverne viser forløbet af temperaturer og varmestrømme, når rumtemperaturerne (blå kurve) varierer med ±1 K. Beregningerne viser, at dette medfører en overfladetemperatur (lilla kurve), der varierer med ±0,4 K. Den maksimale rumtemperatur forekommer, som det ses af kurverne, kl. 12. Den maksimale overfladetemperatur forekommer 3-4 timer senere. Temperaturerne i 10 cm dybde fra overfladen (rød kurve) varierer med næsten samme temperaturudsving som ved overfladen. Dette sker med ca. 5-6 timers forsinkelse i forhold til den maksimale rumtemperatur. Varmestrømmen ved overfladen (grøn kurve) varierer proportionelt med temperaturforskellen mellem rumtemperaturen og overfladetemperaturen. Størrelsen af varmestrømmen kan aflæses på den højre skala på figur 1. Den maksimale varmestrøm opnås 1 - 2 timer, før den maksimale rumtemperatur opnås. Der kan sammenlignes med forholdene med en letbetonvæg, (? = 1800 kg/m³) (figur 2). I dette tilfælde vil det maksimale temperaturudsving på overfladen ændres til ±0,5 K. Temperaturen i 10 cm tykkelse varierer med et lidt mindre udsving på ±0,5 K. Hvis der sammenlignes med en 10 cm tyk trævæg (figur 3), vil det maksimale temperaturudsving på overfladen ændres til ±0,75 K. Temperaturen i 10 cm tykkelse varierer med et udsving på ±0,35 K. Varmestrømmen for trævæggen er mindre end for de øvrige vægge, da varmeledningsevnen er mindre, og da varmekapaciteten pr. rumfangsenhed er mindre. I tabel 2 nedenfor er vist en summation af varmestrømmen i de 12 timer, hvor rumtemperaturen er større end overfladetemperaturen, dvs. når varmestrømmen er positiv. Summen er vist i tabellen som den beregnede varmeakkumulering pr. overfladeareal ved sinussvingning og er dermed den mængde varme, der transporteres ind i materialet ved positiv varmestrøm. De tungere materialer med stor varmeledningsevne lagrer på denne måde mere varme end de øvrige materialer. I tabellen er også vist varmekapaciteten pr. overfladeareal ved de forskellige tykkelser af materialet. Denne størrelse er beregnet som: cp·ρ·t (i enheden: Den beregnede varmeakkumulering afhænger af amplituden (temperaturudsvinget). Der er forudsat en forskel mellem rumluftens maksimums- og minimumstemperatur på 2 K. Hvis materialets temperatur følger denne temperaturvariation med eksakt samme størrelse, vil der være en 100 % udnyttelse af varmekapaciteten. I praksis vil temperaturen i materialet variere mindre bl.a. på grund af overgangsisolansen og varmeledningsevnen. Temperaturvariationen i materialet svarer til, at der akkumuleres en mængde varme. Størrelsen af den akkumulerede varme er vist i tabel 2. Den akkumulerede varme kan relateres til den maksimalt mulige mængde varme ved en bestemt temperaturændring af hele materialet. Forholdet mellem disse størrelser defineres som en udnyttelse af varmekapaciteten. Man kan også tale om den aktive varmekapacitet, der er den aktuelle varmekapacitet ganget med udnyttelsen af varmekapaciteten. Den temperaturændring, der svarer til sinussvingningen på ± 1 K, er således 2 K. Udnyttelsen af varmekapaciteten er vist på tabel 2. Af tabellen ses, at ved en materialetykkelse på 2,5 cm udnyttes mellem 86 og 96 % af varmekapaciteten for alle materialerne. Tilsvarende udnyttes mellem 64 og 89 % af varmekapaciteten ved en materialetykkelse på 5 cm og ved en materialetykkelse på 10 cm udnyttes mellem 37 og 56 % af varmekapaciteten. Udnyttelsen af varmekapaciteten er mindre ved beton end ved de lettere materialer. Det skyldes populært sagt, at mængden af tilført varme begrænses af overgangsisolansen og modstanden mod varmeledning i selve materialet. I praksis betyder det ikke så meget, at udnyttelsen af varmekapaciteten ved beton er mindre end ved de lettere materialer, da det er størrelsen af varmeakkumuleringen pr. overfladeareal, der er den afgørende størrelse. Den varmekapacitet, der ikke udnyttes, kan i princippet udnyttes, hvis svingningerne har en længere periode, fx ugesvingninger. Det vil sige, hvis perioder med sammenhængende dage, hvor der tilføres meget varme til rummene, veksler med perioder med sammenhængende dage med begrænset tilført varme, så vil den ikke-udnyttede varmekapacitet kunne udnyttes i en vis udstrækning. Den ikke-udnyttede varmekapacitet kan alternativt udnyttes, hvis der sker en aktiv varmelagring i konstruktionerne, fx vha. indstøbte varmeslanger og lignende. Udnyttelsen af varmekapaciteten må således overordnet betegnes som at være mere afhængig af materialets tykkelse end af selve materialets egenskaber. Det er størrelsen af varmeakkumuleringen pr. overfladeareal, som er den væsentligste parameter at tage i betragtning, når materialets egenskaber skal vurderes i henseende til opnået varmeakkumulering. Beregningerne er som nævnt foretaget med forskellige tykkelser af materialet. Der er regnet på følgende tykkelser: 2,5 cm, 5 cm og 10 cm og med ensidig påvirkning af overfladen. Varmeakkumuleringens afhængighed af materialets tykkelse og type kan ses af figur 4. Tabel 2. Varmekapacitet pr. overfladeareal, beregnet varmeakkumulering pr. overfladereal og udnyttelse af varmekapacitet.
Varmeakkumuleringen forøges, når tykkelsen af materialet forøges (figur 4). Varmeakkumuleringens størrelse er proportionel med tykkelsen på de første cm op til ca. 3 cm for stort set alle materialer. I området fra 3 til 5 cm klinger stigningen af for alle materialer. For tykkelser over 5 cm sker der for stort set alle materialers vedkomne stadig en stigning ved en øget tykkelse, men stigningen er væsentlig svagere i dette område. Den absolutte stigning i varmeakkumuleringen er størst for de tungeste betoner. For betoner med densitet over 1000 kg/m³ er stigning i varmeakkumuleringen ca. 15 % ved denne forøgelse af tykkelsen. For træ sker der en reduceret varmeakkumulering, når tykkelsen øges fra 5 til 10 cm. Træ opfører sig i denne henseende specielt på grund af materialets store varmekapacitet pr. vægt set i forhold til de øvrige byggematerialer. Det ses, at træ ved tykkelser på op til 5 cm har en varmeakkumulering, der er større end værdierne for porebeton med densitet på 700 kg/m³. For en tykkelse på 10 cm har træ den laveste varmeakkumulering. Det skyldes, at træ har en stor varmekapacitet pr. volumenenhed, men har en lille varmeledningsevne. Dette medfører, at varmen let kan komme ind i træet det første stykke, men har vanskeligt ved at trænge ind i større dybder. Værdierne ved 5 cm tykkelse kan betegnes som karakteristiske, idet der er nogenlunde proportionalitet op til denne tykkelse, og det er begrænset, hvor meget yderligere forøgelse af varmeakkumuleringen det er muligt at opnå. Materialerne kan karakteriseres ved varmeakkumuleringen for 5 cm tykkelse:
Figur 4. Varmeakkumuleringen fra Tabel 2 optegnet i afhængighed af materialetype og -tykkelse. Af figur 5 ses varmeakkumuleringen som funktion af varmeindtrængningstallet og tykkelsen. Det ses, at varmeakkumuleringen stiger med stigende varmeindtrængningstal og tykkelse. For en bestemt tykkelse ses, at stigningen i varmeakkumuleringen stiger hurtigst ved små varmeindtrængningstal og langsomst ved store varmeindtrængningstal. Den eneste undtagelse skyldes træ ved tykkelserne 5 – 10 cm, der giver en mindre afvigelse i forhold til de kurver, som de øvrige materialer danner. Kurverne i figur 5 kan benyttes til at finde varmeakkumuleringen for andre end de her anvendte materialer, hvis varmeindtrængningstallet kendes for det pågældende materiale. Figur 5. Varmeakkumuleringen fra Tabel 2 i afhængighed af varmeindtrængningstal fra Tabel 1 og materialetykkelse. 1.6 Betydning af overgangsisolansFor at illustrere betydningen af overgangsisolanser er der nedenfor vist et eksempel på en beregning af effekten af varmeakkumuleringsevnen for beton i afhængighed af overgangsisolans og tykkelse af materialet. Overgangsisolansen er den modstand, der er mod varmetransport fra rummet til overfladen. Stor overgangsisolans betyder således, at overfladen vanskeligt opvarmes af den omgivende luft. Varmeakkumuleringen i figur 6 er beregnet på tilsvarende vis som i de forrige afsnit. De viste værdier for varmeakkumulering er for én side af en symmetrisk væg. Det vil sige, at for at kunne sammenligne med de tidligere beregninger skal de angivne vægtykkelser halveres. Varmeakkumuleringen er i de tidligere beregninger foretaget med en overgangsisolans på R = 0,13 m²K/W. De i eksemplet nedenfor viste værdier for varmeakkumulering er dog lidt lavere end de værdier, der er bestemt i det forrige afsnit, hvilket skyldes mindre forskelle i materialeegenskaber. Varmetransporten foregår både ved konvektion og varmestråling. Konvektionen sker ved, at luften udveksler varme med overfladen, og varmestrålingen sker ved, at overflader i rummet med en anden temperatur udveksler varme med den pågældende overflade. En overgangsisolans på R = 0 svarer stort set til, at luften blæser hen over overfladen med stor hastighed, hvorved overfladetemperaturen og lufttemperaturen bliver identisk. Kurverne viser, at når overgangsisolansen forøges, så falder varmeakkumuleringen. Det ses, at når overgangsisolansen er stor, er det ikke muligt at forøge varmeakkumuleringen ved en forøget materialetykkelse. For at eksemplificere dette vil fx et skab med en samlet overgangsisolans på ca. 0,5 m²K/W give en væsentlig reduktion af varmeakkumuleringen i den bagvedliggende beton, hvis tykkelsen af betonen er større end nogle få cm. Figur 6. Eksempel på varmelagringens afhængighed af overgangsisolans /8/. For at give et indtryk af indvendige overgangsisolanser kan det nævnes, at der i DS 418, Beregning af bygningers varmetab er givet følgende værdier i afhængighed af varmestrømmens retning: Overgangsisolans ved overflade:
Isolans af hulrum (fx bag et maleri eller i et gulv) med tykkelsen 10 - 100 mm:
Isolans af materialer:
I værdierne ovenfor er der vist isolansen ved forskellige retninger af varmestrømmen. Forskellene i isolans ved varmestrøm opad og nedad kan illustreres med effekten af, at varm luft har en tendens til at stige opad, mens kold luft tilsvarende vil falde nedad. Dette giver en indflydelse på overgangsisolansen. Eksempel på beregning af varmekapacitet i byggeri
1.7 Varmeakkumulering og bygningsreglementetI beregningsprogrammet Be06 /3/ indgår bygningens varmekapacitet og dermed varmeakkumuleringsevnen af bygningskonstruktionerne som en parameter, der skal anvendes i programmet. I vejledningsteksten til Be06 er beskrevet, at det er bygningens aktive varmekapacitet svarende til den varme, der bliver oplagret og afgivet ved en døgnsvingning. Varmekapaciteten skal betragtes som en gennemsnitsværdi for hele bygningen, idet bygningen beregnes som en helhed. Til fastsættelse af varmekapaciteten for bygninger anbefales anvendelse af de typiske værdier, der er vist i nedenstående tabel 3. Betegnelsen klinkebetonvægge må opfattes som letklinkerbetonvægge. Tabel 3. Bygningers varmekapacitet (c) pr. m² opvarmet etageareal /4/. Ved at benytte denne tabel er det ikke nødvendigt med et stort regnearbejde. Der kan dog benyttes mere detaljerede metoder til at fastlægge varmekapaciteten af bygninger for dermed at opnå en mere nøjagtig bestemmelse. En mere nøjagtig bestemmelse kan tage hensyn til egenskaberne af de benyttede materialer og omfanget af overflader, der kan akkumulere varme. Derved kan varmeakkumuleringen projekteres mere nøjagtigt. Det kan gøres ved sammenvægtning af varmekapaciteten for de forskellige bygningsoverflader som beskrevet nedenfor. 1.8 Forenklet europæisk metodeI den europæiske standard prEN ISO 13790:2005 /10/ er der givet en forenklet metode til beregning af varmekapaciteten. I denne metode foretages der en summation af varmekapaciteten i materialerne i overfladerne, der deltager aktivt i varmeakkumuleringen. Det angives, at der ved den enkelte overflade medtages det materiale, der medvirker ved akkumuleringen, indtil der nås - midten af en rumadskillende flade - et isoleringslag - en tykkelse på 10 cm af det pågældende materiale Det er ikke nævnt, at der skal stoppes ved nedhængte lofter, tæpper eller gulv på strøer. Betydningen af overgangsisolanser eller hulrum er altså ikke omtalt. Der kan dog forventes en væsentlig reduktion af den varmeakkumulerende effekt ved oversiden af et betondæk, hvorpå der er placeret et gulv på strøer. I det følgende er den forenklede metode illustreret ved et eksempel med en kontorbygning. Arealet af de akkumulerende overflader skal opgøres i forhold til det opvarmede etageareal. Det er i eksemplet forudsat, at væggenes vandrette tværsnitsarealer udgør 10 % af etagearealet. Der forudsættes en bygning af beton med følgende gennemsnitlige dimensioner:
Arealet af de overflader, der medvirker til akkumulering, kan for et typisk rum opgøres i forhold til det opvarmede etageareal:
Rumstørrelsen er her 50 m². Er rumstørrelsen væsentlig mindre, som det ofte er tilfældet i boliger, vil skillevægsarealet typisk være væsentlig større. Er rummenes dimensioner 4 x 4 m, vil skillevægsarealet være ca. 250 %. For at illustrere, hvorledes det er muligt at bestemme varmekapaciteten efter den forenklede europæiske beregningsmetode, er der i dette afsnit vist tre eksempler. I eksemplerne er beregnet den aktuelle varmekapacitet og den aktive varmekapacitet beregnet med døgnsvingninger af temperaturerne. Den aktive varmekapacitet er den del af varmekapaciteten, der deltager i akkumuleringen af varmen. Der findes en europæisk standard, der kan benyttes til at beregne den aktive varmekapacitet /12/. Eksempel 1 I dette eksempel forudsættes følgende konstruktionsdele:
Der forudsættes materialeegenskaber som ved massiv beton. Varmekapaciteten kan dermed beregnes som vist i tabel 4. Tabel 4. Eksempel 1 med betonkonstruktioner.
Eksempel 2. I dette eksempel forudsættes følgende konstruktionsdele:
Varmekapaciteten kan dermed beregnes som vist i tabel 5. Tabel 5. Eksempel 2 med letklinkerbeton, porebeton og trægulv.
Eksempel 3. I dette eksempel forudsættes følgende konstruktionsdele:
Varmekapaciteten kan dermed beregnes som vist i tabel 6. Tabel 6. Eksempel 3 med gipsplader og trægulv.
Inventar Inventaret i bygningen har også betydning for bygningens varmekapacitet. Eksempler er borde, reoler og stole. Det er svært at opgøre varmekapaciteten af inventaret, men tilnærmes varmekapaciteten til, at der er en varmeakkumulerende materiale af træ med tykkelsen 2,5 cm, der svarer til ½ m² for hver m² etageareal, kan varmekapaciteten bestemmes til: 0,5 · 5,6 = 2,8 Wh/K m². Er inventarets varmekapacitet af samme størrelse som i dette eksempel, er den af begrænset betydning i forhold til varmekapaciteten i bygningens overflader. Der vil være en tendens til, at inventaret øger overgangsisolansen ved de overflader, som det er placeret ud for. Det er derfor valgt ikke at indregne betydningen af inventaret i de videre beregninger. 1.9 Sammenligning af forenklet europæisk metode og de danske anbefalingerI eksempel 1 med tunge konstruktioner er bygningens varmekapacitet 193 Wh/K m². Den mellemtunge model i eksempel 2 har en varmekapacitet på 49 Wh/K m². I eksempel 3, der kan betegnes som en let model, er der beregnet en varmekapacitet på 18 Wh/K m². Der er altså et væsentligt spænd på en faktor 10 mellem disse beregnede varmekapaciteter. En sammenligning med tabel 3, der indeholder de anbefalede tabelværdier for varmekapaciteter til beregningsprogrammet Be06 /4/, er foretaget i det følgende. Den beregnede varmekapacitet på 193 Wh/K m² i eksempel 1 kan sammenlignes med den anbefalede danske tabelværdi, der for denne type konstruktion har størrelsen 160 Wh/K m². Denne tabelværdi er karakteriseret ved tunge vægge, gulve og lofter i beton og klinker. Den aktive varmekapacitet, altså den del af varmekapaciteten der udnyttes, når der er tale om døgnsvingninger, er beregnet til 71 Wh/K m². I eksempel 2 er der beregnet en varmekapacitet på 49 Wh/K m². Værdien kan bedst sammenlignes med tabelværdien 80 Wh/K m², der svarer til en middel let konstruktion med enkelte tungere dele fx betondæk med trægulv eller porebetonvægge. Den aktive varmekapacitet er beregnet til 29 Wh/K m². I eksempel 3 er der beregnet en varmekapacitet på 18 Wh/K m². Værdien kan bedst sammenlignes med tabelværdien 40 Wh/K m², der svarer til en ekstra let konstruktion helt uden tungere dele, hvor der er lette vægge, gulve og lofter, fx skelet med plader eller brædder. Den aktive varmekapacitet er beregnet til 17 Wh/K m². Efter ovennævnte forenklede CEN beregningsmetode kan der således opnås større værdier end i den danske tabel til beregningsprogrammet Be06 for den ekstra tunge model. For de to øvrige modeller vil de beregnede værdier efter den forenklede CEN metode være lavere end de anbefalede tabelværdier. Dermed giver den forenklede europæiske metode en væsentlig større forskel i varmekapacitet mellem de lette og de tunge konstruktioner, end hvad der er anført i de danske anbefalinger (tabel 3). Ovennævnte værdier er den beregnede varmekapacitet efter den forenklede CEN metode. Ses der på beregningerne af den aktive varmekapacitet baseret på grundlag af døgnsvingninger, sker der en reduktion af den del af varmekapaciteten, der kan udnyttes. Udnyttelsen vil være tæt på 40 % i eksempel 1, ca. 50 % i eksempel 2 og tæt på 100 % i eksempel 3. Her spiller den effekt ind, at der sker en væsentlig reduktion af udnyttelsen af varmekapaciteten, når materialetykkelsen vokser mod 10 cm. (se tabel 2). I praksis vil det i en konkret konstruktion være muligt at beregne den aktive varmekapacitet og dermed indregne effekten af overgangsisolanser og tykkelser ved hjælp af prEN ISO 13786, Annex A3 /12/, hvor der er vist en formel, der kan indregne disse effekter. Denne formel vil give resultater, der stort set svarer til de udførte beregninger med sinussvingninger (afsnit 1.5). Niveauet på de aktive varmekapaciteter ligger væsentligt under de danske anbefalinger i tabel 3. Det vil sige, at benyttelse af de danske tabelværdier normalt vil give en væsentlig større varmekapacitet, end hvis der foretages en mere detaljeret beregning efter princippet med den aktive varmekapacitet. Selv hvis der tages hensyn til den aktive varmekapacitet, er der et stort spænd mellem varmekapaciteterne i de tre beregningseksempler. Disse simple beregningseksempler viser, at de danske tabelværdier bør overvejes og eventuelt justeres. Disse overvejelser må imidlertid ses i sammenhæng med forudsætningerne for den forenklede beregningsmetode og forudsætningerne i Be06. Analyse af energibehov, beregningsforudsætninger
1.10 IndledningI de følgende kapitler er der foretaget beregninger af energibehovet for forskellige bygningsmodeller. Den ene model er en kontorbygning og den anden et enfamiliehus. Disse to modeller er i overensstemmelse med de tilsvarende, som er anvendt i CEMBUREAU’s beregninger. Dette er nærmere beskrevet i de efterfølgende hovedafsnit. I dette hovedafsnit er beskrevet nogle af de generelle beregningsforudsætninger, som anvendes, når energibehovet skal bestemmes. Formålet med denne analyse er at bestemme effekten af den termiske masse, der er i beton, ved opvarmning og køling af bygninger med anvendelse af de beregningsregler, der blev introduceret i 2006 i forbindelse med de nye energibestemmelser i Bygningsreglementet . I beregningsreglerne tages der hensyn til energiforbrug til både opvarmning, ventilation og køling. Der indgår desuden hensyntagen til den termiske komfort i bygningerne. De gennemførte simuleringer er foretaget med beregningsprogrammet Bygningers energibehov, Be06 /4/, som er udarbejdet på Statens Byggeforskningsinstitut, SBi. Der er beskrevet en række forudsætninger i SBi anvisning 213: Bygningers energibehov, Beregningsvejledning /4/. Denne publikation fungerer som en vejledning til beregningsprogrammet Be06. Programmet beregner energibehovet for en bygning på grundlag af i princippet alle indgående energimæssige parametre. Beregningsmetoderne i programmet er baseret på forskellige danske og europæiske standarder. De centrale parametre i metoden er gennemgået i det følgende, idet der er beskrevet en række af de parametre, som kan have betydning ved udførelse af beregninger, hvori der indgår udnyttelse af varmeakkumulering i bygningskonstruktionerne. 1.11 VarmeakkumuleringI beregningsprogrammet Be06 indgår bygningens varmekapacitet og dermed varmeakkumuleringsevnen af bygningskonstruktionerne som en parameter, der skal anvendes i programmet. Dette er nærmere beskrevet i det forrige kapitel. På grundlag af varmekapaciteten kan bestemmes, hvor stor en andel af de interne varmetilskud (gratisvarmen), der kan udnyttes til at reducere behovet for rumopvarmning. Denne andel kaldes for udnyttelsesfaktoren. De interne varmetilskud består af solindfaldet, varme fra personer, maskiner, belysning m.v. Hvis der er en stor varmeakkumuleringsevne, som det er tilfældet i bygninger med betonkonstruktioner, vil der ikke skulle fjernes så meget overskudsvarme. Dermed vil der i princippet være færre udgifter til investeringer i udstyr og til drift af de systemer, der skal fjerne varmen. 1.12 Termisk indeklima og køling.Der er som noget nyt krav om en maksimal rumtemperatur ved energibehovsberegninger. I beregningsprogrammet Be06 er anvendt en forenklet metode til beregning af det termiske indeklima og til beregning af køling. I metoden indgår varmekapaciteten af bygningen. Ved en stor tilførsel af interne varmetilskud skal der fjernes en del overskudsvarme for at undgå for høje temperaturer. I programmet kan der udføres beregninger af størrelsen af overskudsvarmen og af temperaturforholdene. I beregningsprogrammet Be06 er der forskellige muligheder for at fjerne overskudsvarmen, for at reducere den eller helt at undgå egentlig køling. Hvis der specificeres en solafskærmning, antages det i princippet, at den styres automatisk. Hvis der er manuelt betjent solafskærmning, vil denne kun medtages beregningsmæssigt i en vis udstrækning. Solafskærmningen vil træde i funktion ved direkte solindfald, både sommer og vinter. Der er også mulighed for at specificere forceret udluftning eller natventilation. Ved anvendelse af forceret ventilation forudsættes, at denne træder i kraft ved en temperatur på 23 °C. Ved natventilation træder denne i kraft ved 24 °C. Anvendes egentlig mekanisk køling forudsættes, at denne træder i kraft ved 25 °C. I bygninger, hvor der ikke er tilstrækkelig køling, og hvor temperaturen beregningsmæssigt i perioder overstiger 26 oC, antages, at varmeoverskuddet fjernes med en såkaldt fiktiv køling, der antages at være elektrisk drevet mekanisk køling med en samlet virkningsgrad på 1. Dette varmeoverskud ganges med faktoren 2,5 og tillægges det beregnede energibehov. Årsagen til faktoren 2,5 er, at energien, der anvendes til denne form for køling definitionsmæssigt er forudsat at være et el-forbrug. Energiforbruget ved køling af en vis mængde energi er således væsentlig større, end hvis den samme mængde energi skulle bruges til opvarmning. Det kan populært siges, at overtemperaturer straffes energimæssigt hårdt. 1.13 Ventilation af bygningenFor alle typer bygninger og ventilationsløsninger er minimumsventilationen 0,3 l/(s·m²), svarende til 0,5 h-1 ved normal rumhøjde. Værdier for ventilation vil fremover blive regnet i enheden: l/(s·m²). I beskrivelsen nedenfor benyttes den hidtil anvendte enhed luftskiftet pr. time: h-1. Nedenfor er beskrevet, hvilke grænser for ventilation der kan benyttes i forbindelse med beregningsreglerne.
1.14 ZoneopdelingBygninger vil blive beregnet som en termisk zone. Der er dog mulighed for at anvende inddata, der er differentieret for de enkelte zoner. Det kan være fx ventilation eller varmetilskud, hvor der er mulighed for at specificere forholdene for de enkelte zoner. Alle tilskud til varmebalancen bliver dog slået sammen, således at resultatet af beregningerne er et samlet gennemsnitligt resultat for hele bygningen. Dette er en af årsagerne til, at der kan forventes forskelle mellem resultater opnået med Be06 og resultater opnået med mere detaljerede programmer som fx BSim /11/. Årsagen skal ses i lyset af, at programmet ikke er udviklet som et egentligt projekteringsværktøj. Det er udviklet med det formål at give et kontrolværktøj ved myndighedsbehandlingen. Derfor er der i programmet anvendt en række forenklinger. Eksempel 1, kontorbygning1.15 BeregningsforudsætningerI dette afsnit vises et eksempel på beregning af en kontorbygning. Følgende hovedparametre er varieret: Bygningens varmekapacitet Der anvendes de fire grupper, der er specificeret i SBi-anvisning 213. Bygningers energibehov /4/. Betegnelserne for de fire grupper er: Ekstra let c= 40 Wh/K m² Middel let c= 80 Wh/K m² Middel tung c= 120 Wh/K m² Ekstra tung c= 160 Wh/K m² Varmetilførsel Solindfald (middel vinduesareal og stort vinduesareal). I tilfældet med stort vinduesareal er der anvendt solafskærmning. Der er derved en beskeden forskel i solindfaldet. I beregningsmetoden anvendes de danske klimadata DRY /11/. Ventilationen varieres i to tilfælde. I det ene anvendes konstant ventilation og i det andet anvendes forceret ventilation ved høje temperaturer. 1.16 ModelbeskrivelseGenerelt Kontorhuset, som er anvendt til modelberegningen, er en 2-etagers bygning på 400 m² etageareal. Figur 7. Skitse af kontorbygning: Klimaskærm Mod øst og vest er 24 m² vinduesareal, mens der mod nord og syd er 6 m² vinduesareal. I dette tilfælde er der ikke anvendt solafskærmning. Dette svarer til middel solindfald. Vinduesarealet udgør 15 % af etagearealet. Ved stort solindfald er vinduesarealet fordoblet. Vinduesarealet udgør således 30 % af etagearealet. Ved det store vinduesareal er der samtidig forudsat anvendt automatisk reguleret solafskærmning. Solafskærmningen bliver beregningsmæssigt aktiveret, når der er direkte solindfald. Solafskærmningsfaktoren er sat til 0,3 svarende til, at 70 % af det solindfald, der ellers vil blive tilført rummet, er fjernet. Vinduerne forudsættes at have en U-værdi på 1,4 W/m²K. Det antages, at horisontskyggen er 10° over horisonten, og at der er skygge fra placering af vindue i vindueshul (parameteren vindueshul er sat til 10 %). Glasandelen for vinduet er sat til 70 %, mens solvarmetransmittansen (g-værdien) er antaget at være 0,63 svarende til en energirude. Facade- og gavlvægge har samme U-værdi på 0,20 W/m²K. Gulv og tag er isoleret med U-værdier på henholdsvis 0,17 W/m²K og 0,16 W/m²K. Langs fundamenter anvendes linjetab på 0,15 W/mK. Brugstid Brugstiden antages at være 45 timer pr. uge i tidsrummet kl. 8 -17. Ventilation Hele bygningen er ventileret med 0,35 l/s m² hele døgnet. Der ventileres udelukkende med udsugning uden varmegenvinding. I de tilfælde, hvor der anvendes forceret ventilation, forudsættes, at hvis temperaturen overstiger 23 °C anvendes forceret ventilation med et luftskifte på 1,2 l/s m². Den forcerede ventilation forudsættes at kunne anvendes hele døgnet. Der anvendes ikke naturlig ventilation i bygningen. Interne varmetilskud Der er antaget et gennemsnitligt varmetilskud fra intern belastning i brugstiden på 10 W/m²K fordelt med varme fra personer på 4 W/m² og fra apparater på 6 W/m²K. Belysning Varmetilskuddet fra belysning er fastsat til en almenbelysning på 7 W/m²K og en arbejdspladsbelysning på 1 W/m²K. Denne forudsættes at kunne reguleres ned automatisk. Der forudsættes et belysningsniveau på 200 lux og en dagslysfaktor på 2 %. Dette giver et energiforbrug i brugstiden på 4,4 W/m² på årsbasis og fx 8,0 W/m² i januar og 0,3 W/m² i månederne juli og august. Varmeanlæg Der forudsættes fjernevarme, uden at der dog er specificeret et varmetab fra fjernvarmeveksleren. Der er defineret et varmtvandsforbrug på 100 l/m²år, hvilket giver et energiforbrug, der omregnet til brugstiden er på 4,8 W/m²K. Nøgletal, som beskriver kontorhuset geometrisk og varmeteknisk, kan findes i bilag nr. 2. 1.17 SimuleringsresultaterNedenfor er vist resultater fra beregningerne med Be06 i tabel 7. Energibehovet kan benyttes til sammenligning med energirammen i henhold til Bygningsreglementet. Energirammen for denne bygning er 100,5 kWh/m². Den del af overskudsvarmen, der direkte indgår i energibehovet, er vist i tabel 8. Tabel 7. Energibehov i kWh/m². Overskudsvarme Tabel 8. Overskudsvarme i kWh/m². Resultaterne viser, at der i alle beregningstilfælde opnås en væsentlig reduktion af energibehovet ved at anvende bygninger med stor termisk masse. Reduktionerne varierer mellem 11 % og 13 % ved at anvende en ekstra tung bygningstype frem for en ekstra let bygningstype. Forskellen mellem de enkelte grupper er størst mellem en ekstra let bygningstype og en middel let bygningstype (6%). Forskellen mellem en middel let bygningstype og en middel tung bygningstype ligger mellem 3 og 6 %. Forskellen mellem en middel tung bygningstype og en ekstra tung bygningstype er mellem 1 og 3 %. Det opnås altså en reduktion af energibehovet ved at øge varmekapaciteten, selv hvis der i forvejen er en relativt stor varmekapacitet. Overskudsvarmen, der skal fjernes, bliver reduceret ved en øget termisk masse af konstruktionerne. Overskudsvarmen er reduceret til 0 i to af en middel tung bygningstype og en ekstra tung bygningstype. Det ses, at en del af reduktionen i energibehovet ved øget varmekapacitet skyldes denne reduktion i overskudsvarmen. En reduceret overskudsvarme er et udtryk for færre problemer med overtemperaturer. Forceret ventilation giver en væsentlig reduktion i energiforbruget. Årsagen er, at forceret ventilation reducerer overskudsvarmen. Eksempel 2, enfamiliehus1.18 BeregningsforudsætningerI dette afsnit vises et eksempel på beregning af et enfamilieshus. Følgende hovedparametre er varieret: Bygningens varmekapacitet. Der anvendes de fire grupper, der er specificeret i SBi-anvisning 213. Bygningers energibehov /4/. Betegnelserne for de fire grupper er: Ekstra let c= 40 Wh/K m² Middel let c= 80 Wh/K m² Middel tung c= 120 Wh/K m² Ekstra tung c= 160 Wh/K m² Varmetilførsel Solindfald (middel solindfald og stort solindfald). Ved middel solindfald er der anvendt solafskærmning. Der er anvendt danske klimadata. Ventilationen varieres i to tilfælde. I det ene tilfælde anvendes konstant ventilation, og i det andet tilfælde anvendes forceret ventilation ved høje temperaturer. 1.19 ModelbeskrivelseGenerelt Parcelhuset er et fritliggende parcelhus med en T-form. Etagearealet er på 180 m². Se figur 8. Figur 8. Skitse af model af parcelhus. Klimaskærm Vinduesarealet udgør 29 % af etagearealet. Glasandelen udgør 67 % af vinduesarealet. Orientering og fordeling af vinduerne er: Nord 22 %, Syd 37 %, Øst 21 % og vest 20 %. Ruderne forudsættes at være energiruder med solvarmetransmittans på g = 63 %. Den gennemsnitlige U-værdi er 1,5 W/m²K. I modellen er der anvendt en horisontafskærmning på 15 ° og et udhæng på 40 og 70 °. Der er også skygger på siden af nogle af vinduerne på grund af T-formen. Dette svarer til stort solindfald i tabellen. Ved middel solindfald er der anvendt solafskærmning. Solafskærmningsfaktoren er her sat til 0,5. Dette svarer til middel solindfald i tabellen. Facade- og gavlvægge har samme U-værdi på 0,20 W/m²K. Gulv og tag er isoleret med U-værdier på henholdsvis 0,17 W/m²K og 0,16 W/m²K. Langs fundamenter anvendes linjetab på 0,15 W/mK. Tabel 9. U-værdier og linjetab.
Linjetab
Brugstid Bygningen antages at være permanent i brug. Ventilation Hele bygningen forudsættes naturligt ventileret med 0,3 l/s m² om vinteren hele døgnet. Udelukkende udsugning uden varmegenvinding. I de beregningstilfælde, hvor der anvendes forceret (naturlig) ventilation, forudsættes, at hvis temperaturen overstiger 23 °C, anvendes en forceret ventilation med et luftskifte på 0,9 l/s m². Den forcerede ventilation forudsættes at kunne anvendes hele døgnet. Interne varmetilskud Der er antaget et gennemsnitligt varmetilskud fra intern belastning i brugstiden på 5 W/m²K fordelt med varme fra personer på 1,5 W/m² og fra apparater på 3,5 W/m²K. Belysning Der er ikke regnet med separat tilskud fra belysning. Varmeanlæg Der forudsættes fjernevarme, uden at der dog er specificeret et varmetab fra fjernvarmeveksleren. Der er defineret et varmtvandsforbrug på 250 l/m²år, hvilket er en standard værdi. 1.20 SimuleringsresultaterNedenfor er vist resultater fra beregningerne med Be06 i tabel 10. Energibehovet kan benyttes til sammenligning med energirammen i henhold til Bygningsreglementet. Energirammen for denne bygning er 90,5 kWh/m². Den del af overskudsvarmen, der direkte indgår i energibehovet, er vist i tabel 11. Tabel 10. Energibehov i kWh/m². Tabel 11. Overskudsvarme i kWh/m². Det er bestemt, hvorledes fordelingen af den fjernede fiktive overskudsvarme er fordelt på månedsbasis. Dette er vist på nedenstående figur 9. Figur 9. Overskudsvarme, der er fjernet fordelt på de enkelte måneder i modellerne med middel solindfald og uden forceret ventilation. Det ses, at der i modeller med stor varmekapacitet fjernes mindre overskudsvarme end i modeller med mindre varmekapacitet. Resultaterne viser, at der i alle beregningstilfælde opnås en væsentlig reduktion af energibehovet ved at anvende bygninger med stor termisk masse. Reduktionerne varierer mellem 4 % og 10 % ved at anvende en ekstra tung bygningstype frem for en ekstra let bygningstype. Forskellen i energibehov mellem modellen med den mindste og den største varmekapacitet er således mindre i denne model end i modellen med kontorbygningen. Forskellen mellem de enkelte grupper er størst mellem en ekstra let bygningstype og en middel let bygningstype (3 – 5 %). Forskellen mellem en middel let bygningstype og en middel tung bygningstype ligger mellem 1 og 5 %. Forskellen mellem en middel tung bygningstype og en ekstra tung bygningstype er mellem ½ og 1 %. Det opnås altså en reduktion af energibehovet, selvom den er beskeden, ved at øge varmekapaciteten, selv hvis der i forvejen er en relativt stor varmekapacitet. Overskudsvarmen, der skal fjernes, bliver reduceret ved en øget termisk masse af konstruktionerne. Der er overskudsvarme i tre af modellerne. I den ene af disse modeller er overskudsvarmen reduceret til 0 i den middel tunge og den ekstra tunge model. Det ses, at en del af reduktionen i energibehovet ved øget varmekapacitet skyldes en reduktion i overskudsvarmen. En reduceret overskudsvarme er et udtryk for færre problemer med overtemperaturer. Forceret ventilation, giver en væsentlig reduktion i energiforbruget. Årsagen er, at forcerede ventilation reducerer overskudsvarme. Eksempel 3, Round Robin beregninger1.21 ForudsætningerDer er foretaget en Round Robin beregningsøvelse iværksat af CEMBUREAU. Formålet er at undersøge, hvorledes forskellige europæiske beregningsværktøjer tager hensyn til betonens egenskaber. Der regnes på en let og en tung bygning. Den tunge bygningsmodel har indvendige overflader af beton med tykkelser mellem 150 og 200 mm. Den lette bygningsmodel har indvendige vægge og lofter af gipsplader (10 - 20 mm). Der er terrændæk med 150 mm beton i begge tilfælde. Der er benyttet danske klimadata. På grundlag af denne beskrivelse er der valgt en varmekapacitet af bygningen i den ekstra tunge model på 160 Wh/K m² og i den middel lette model på 80 Wh/K m². Geometrien svarer til den tidligere beskrevne model af en kontorbygning i afsnit 7. Denne model beregnes både som en kontormodel og som en boligmodel i det følgende. Der forudsættes en udsugningsventilation på 0,35 l/(s·m²). I kontorbygning er der desuden mulighed for forceret ventilation på 1,2 l/(s·m²) ved højere temperaturer end 25 °C. I boligmodel antages der at være beboelse med et internt varmetilskud på 5 W/m² hele døgnet. I kontormodel antages et varmetilskud på 30 W/m² i arbejdstiden, der udgør 45 pr. uge. 1.22 ResultaterDer er for de to bygningsmodeller beregnet et netto rumopvarmningsbehov ved hjælp af Be06. Nettoopvarmningsbehovet tager ikke hensyn til effektivitet af varmeanlæg og til varmt brugsvand. Resultaterne vil indgå i de rapporter, der vil blive udarbejdet af CEMBUREAU /2/. Tabel 12. Netto rumopvarmningsbehov i kWh/m².
I disse modeller er der desuden beregnet overskudsvarme - et såkaldt fiktivt kølebehov. Kølebehovet beregnes, selvom der ikke er specificeret et køleanlæg, og så temperaturen ikke kommer over 26 °C. Kølebehovet ganges med faktoren 2,5 da det forudsættes , at kølebehovet svarer til et elforbrug. Derved bestemmes den overskudsvarme, som tillægges det beregnede energibehov og indgår derved i bestemmelsen af, om energirammen er overholdt. Tabel 13. Overskudsvarme i kWh/m².
Forskellen på den lette og den tunge model er større ved kontormodellen end ved modellen af boligen. Dette kan forklares med, at der tilføres en større mængde af intern varme i kontormodellen end i modellen med boliger. Overskudsvarmen er større i boligmodellen end i modellen med kontorer. Dette skyldes muligheden for forceret ventilation i kontormodellen. KonklusionFølgende hovedkonklusioner er fundet i dette projekt:
Referencer/1/ Bygningers energimæssige ydeevne. EU-direktiv 2002/91/EC. 2002. Bruxelles. /2/ Ùberg, M. & Sand Damtoft, J. “Concrete buildings in view of the EC Energy Performance of Buildings Directives”, Artikel fremsendt til konferencen: "Concrete: Construction's Sustainable Option", september 2007, Dundee, Scotland. /3/ By og Byg Anvisning 213: Bygningers energibehov. Pc-program, version 1.6.6.21. Statens Byggeforskningsinstitut 2005-2006 /4/ By og Byg Anvisning 213: Bygningers energibehov. Beregningsvejledning. (ver. 1.06.03). Søren Aggerholm, Karl Grau. Statens Byggeforskningsinstitut 2005 /5/ Beregning af bygningers varmetab. DS 418, 6. udgave 2002-04-03, inkl. DS418/Till.1 2005-12-21, Dansk Standard /6/ Byggematerialer og produkter - Hygrotermiske egenskaber - Tabeller med designværdier. DS/EN 12524:2001 /7/ Heat 2. version 6.0, T. Bloomberg og J. Claesson, www.buildingphysics.com /8/ Analyse af varmeakkumuleringsevne i boliger, E. Petersen, K. Engelund Thomsen, Dansk Teknologisk Institut, Danmarks Tekniske Højskole, LfV Meddelelse nr. 229. Februar 1992 /9/ Byg Boligerne Bedre. Analyse af bygninger med gulvvarme og radiatorer. L. Olsen, C. Holm Christiansen, Teknologisk Institut, Byggeri; Teknologisk Institut, Industri og Energi. Februar 2004 /10/ Termisk ydeevne for bygninger - Beregning af energiforbrug til rumopvarmning. DS/EN ISO 13790:2004 /11/ BSim (Building Simulation), Bygningssimuleringsprogram, Statens Byggeforskningsinstitut, 2006 /12/ Termisk ydeevne for bygningskomponenter - Dynamisk-termiske egenskaber – Beregningsmetoder. DS/EN ISO 13786:2000 Bilag 1. Danish case stories on the
|
2-etagers kontorhus, ekstra tung, forceret vent., middel solindfald | |
Bygningen | |
Bygningstype | Andet |
Rotation | 0,0 deg |
Opvarmet bruttoareal | 400,0 m² |
Varmekapacitet | 160,0 Wh/K m² |
Normal brugstid | 45 timer/uge |
Brugstid, start - slut, kl. | 8 - 17 |
Beregningsbetingelser | |
Betingelser | Mærkning |
Varmeforsyning og køling | |
Grundvarmeforsyning | Fjernvarme |
Elradiatorer | Nej |
Brændeovne, gasstrålevarmere etc. | Nej |
Solvarme | Nej |
Varmepumpe | Nej |
Solceller | Nej |
Mekanisk køling | Nej |
Rumtemperaturer, setpunkter | |
Opvarmning | 20,0 °C |
Ønsket | 23,0 °C |
Naturlig ventilation | 24,0 °C |
Køling | 25,0 °C |
Dimensionerende temperaturer, | |
Rumtemp. |
20,0 °C |
Udetemp. | -12,0 °C |
Ydervægge, tage og gulve | |||||
Flade | Areal (m²) | U (W/m²K) | b | Dim.Inde (C) | Dim.Ude (C) |
Facade V | 76,0 | 0,20 | 1,000 | ||
Facade S | 44,0 | 0,20 | 1,000 | ||
Facade N | 76,0 | 0,20 | 1,000 | ||
Facade Ø | 44,0 | 0,20 | 1,000 | ||
Tag | 200,0 | 0,16 | 1,000 | ||
Gulv | 200,0 | 0,17 | 0,700 | 10 |
Fundamenter m.v. | |||||
Linjetab | l (m) | Tab (W/mK) | b | Dim.Inde (C) |
Dim.Ude (C) |
Randfundament | 60,0 | 0,15 | 1,000 |
Vinduer og yderdøre | ||||||
Bygningsdel | Antal | Orient | Hældn. | Areal (m²) | U (W/m²K) | b |
Vinduer V | 1 | V | 90,0 | 24,0 | 1,40 | 1,000 |
Vinduer Ø | 1 | Ø | 90,0 | 24,0 | 1,40 | 1,000 |
Vinduer N | 1 | N | 90,0 | 6,0 | 1,40 | 1,000 |
Vinduer S | 1 | S | 90,0 | 6,0 | 1,40 | 1,000 |
Vinduer og yderdøre | ||||||
Bygningsdel | Ff (-) | g (-) | Skygger | Fc (-) | Dim.Inde (C) | Dim.Ude (C) |
Vinduer V | 0,70 | 0,63 | Vindue | 1,00 | ||
Vinduer Ø | 0,70 | 0,63 | Vindue | 1,00 | ||
Vinduer N | 0,70 | 0,63 | Vindue | 1,00 | ||
Vinduer S | 0,70 | 0,63 | Vindue | 1,00 |
Skygger | |||||
Profil | Horisont (°) | Udhæng (°) | Venstre (°) | Højre (°) | Vindueshul (%) |
Default | 5 | 0 | 0 | 0 | 0 |
Vindue | 10 | 0 | 0 | 0 | 10 |
Ventilation | ||||||
Ventilationszone | Areal (m²) | qm (l/s m²), vinter | n vgv (-) | ti (°C) | El-VF | qn (l/s m²), vinter |
Hele bygningen | 400,0 | 0,35 | 0,00 | 0,0 | Nej | 0,00 |
Ventilation | ||||||
Ventilationszone | qi,n (l/s m²), vinter | SEL (kJ/m³) | qm,s (l/s m²), sommer | qn,s (l/s m²), sommer | qm,n (l/s m²), nat | qn,n (l/s m²), nat |
Hele bygningen | 0,35 | 2,2 | 1,20 | 1,20 | 0,35 | 0,00 |
Internt varmetilskud | ||||
Benyttelseszone | Areal (m²) | Personer (W/m²) | App. (W/m²) | App,nat (W/m²) |
Hele bygningen | 400 | 4,0 | 6,0 | 0,0 |
Belysning | |||||||
Belysningszone | Areal (m²) | Almen (W/m²) | Almen (W/m²) | Belys. (lux) | DF (%) | Styring (U, M, A, K) | Fo (-) |
400,0 | 1,0 | 7,0 | 200 | A | 1,00 |
Belysning | ||||
Belysningszone | Arb. (W/m²) | Andet (W/m²) | Stand-by (W/m²) | Nat (W/m²) |
1,0 | 0,0 | 0,0 | 0,0 |
Andet elforbrug | |
Udebelysning, el-effekt |
0,0 W |
Særligt apperatur, brugstid | 0,0 W |
Særligt apperatur, altid i brug | 0,0 W |
Mekanisk køling | |
Beskrivelse | Mekanisk køling |
Kølevirkningsgrad | 2,80 |
Forøgelsesfaktor | 1,50 |
Dokumentation |
Varmefordelingsanlæg | ||
Opbygning og temperaturer | ||
Fremløbstemperatur | 50,0 °C | |
Returløbstemperatur | 45,0 °C | |
Anlægstype | 2-streng | Anlægstype |
Pumper | |||
Pumpetype | Pnom | Fp | Beskrivelse |
Konstand drift året rundt | 0,0 W | 0,00 | |
Konstant drift i opvarmningssæson | 0,0 W | 0,00 | |
Tidsstyret drift i opvarmningssæson | 75,0 W | 0,60 | Behovsstyret pumpe |
Kombi-pumpe (konst. i opvarmningsæson) | 0,0 W | 0,00 |
Varmerør | |||||
Rørstrækninger i fremløb og returløb | l (m) | Tab (W/mK) | b | Udekomp (J/N) | Afb. sommer (J/N) |
Varmt brugsvand | |
Beskrivelse | Varmt brugsvand |
Varmtvandsforbrug, gennemsnit for bygningen | 100,0 liter/år pr. m²-etageareal |
Varmt brugsvand temperatur | 55,0 °C |
Individuelle elvandvarmere | Nej |
Individuelle gasvandvarmere | Nej |
Varmvandsbeholder | |
Beholdervolumen | 150,0 liter |
Fremløbstemperatur fra centralvarme | 70,0 °C |
El-opvarmning af VBV | Nej |
Solvarmebeholder med solvarmespiral i top | Nej |
Varmetab fra varmtvandsbeholder | 1,0 W/K |
Temperaturfaktor for opstillingsrum | 0,0 |
Varmetab fra tilslutningsrør til VVB | |||
Længde | Tab | b | Beskrivelse |
2,0 m | 0,2 W/K | 0,00 | Varmerør 1'' |
Ladekredspumpe | |
Effekt | 50,0 W |
Styret | Ja |
Ladeeffekt | 10,0 kW |
Cirkulationspumpe til varmt brugsvand | |
Effekt | 0,0 W |
El-tracing af brugsvandsrør | Nej |
Rør til varmt brugsvand | |||
Rørstrækninger i fremløb og returløb | l (m) | Tab (W/mK) | b |
Teknikrum - Køkken - Teknikrum | 40,0 | 0,17 | 0,000 |
Vandvarmere | |
Elvandvarmer | |
Beskrivelse | Elvandvarmer i kantine (110 l) |
Andel af VBV i separate el-vandvarmere | 0,9 |
Varmetab fra varmtvandsbeholder | 1,5 W/K |
Temperaturfaktor for opstillingsrum | 0,00 |
Gasvandvarmer | |
Beskrivelse | Gasvandvarmer |
Andel af VBV i separate el-vandvarmere | 0,0 |
Varmetab fra varmtvandsbeholder | 0,0 W/K |
Virkningsgrad | 0,0 |
Pilotflamme | 0,0 W |
Temperaturfaktor for opstillingsrum | 0,00 |
Kedel | |
Beskrivelse | God kondenserende gaskedel |
Brændsel | Gas |
Nominel effekt | 28,0 kW |
Andel af nominel effekt til VBV produktion |
1,0 |
Nominelle virkningsgrader | ||||
Last | Belastning | Virkningsgrad | Kedel temp. | Korrektion |
Fuldlast | 1,0 | 0,96 | 70,0 °C | 0,001 -/°C |
Dellast | 0,3 | 1,04 | 35,0 °C | 0,001 -/°C |
Tomgangstab | ||||
Last | Belastning | Tabsfaktor | Andel til rum | Temp. dif |
Tomgang | 0,0 | 0,005 | 0,75 | 30,0 °C |
Driftsforhold | |
Kedeltemp, min | 0,0 °C |
Tempfaktor for opstillingsrum | 0,00 |
Blæsereffekt | 150,0 W |
El til automatik | 7,0 W |
Fjernvarmeveksler | |
Beskrivelse | Ny fjernvarmeveksler |
Nominel effekt | 0,0 kW |
Varmetab fra veksler | 0,0 W/K |
VBV opvarmning gennem veksler | Nej |
Vekslertemperatur, min | 0,0 °C |
Tempfaktor for opstillingsrum | 0,00 |
Automatik, stand-by | 0,0 W |
Anden rumopvarmning | |
Direkte el til rumopvarmning | |
Beskrivelse | Supplerende direkte rumopvarmning |
Andel af etageareal | 0,0 |
Brændeovne, gasstrålevarmere og lign. | |
Beskrivelse | |
Andel af etageareal | 0,0 |
Virkningsgrad | 0,0 |
Luftstrømsbehov | 0,0 m³/s |
Solvarmeanlæg | |
Beskrivelse | Solvarmeanlæg 40 m² |
Type | Kombineret |
Solfanger | |||
Areal 40,0 m² | Orientering S | Hældning 30,0 ° | Varmetabskoefficient 3,5 W/m²K |
Skygger | Horisont 10,0 ° | Venstre 0,0 ° | Højre 0,0 ° |
Rør til solfanger | |
Længde 40,0 m | Varmetab 0,17 W/mK |
Effektiviteter | |
Start 0,8 | Veksler 0,9 |
El | |
Pumpe i solfangerkreds 150,0 W | Automatik, stand-by 5,0 W |
Varmepumpe | |
Beskrivelse | Varmepumpeanlæg 24 kW jordvarmeanlæg (kombineret) |
Type | Kombineret |
Andel af etageareal | 1,0 |
Eldrevet varmepumpe | ||
Art | Rumopvarmning | VBV |
Nominel effekt | 24,0 kW | 10,0 kW |
Nominel COP | 1,0 kW | 1,0 kW |
Rel. COP ved 50% last | 0,9 kW | 0,0 kW |
Test-temperaturer | ||
Art | Rumopvarmning | VBV |
Kold side | 0,0 °C | 0,0 °C |
Varm side | 55,0 °C | - |
Type | ||
Type | Rumopvarmning | VBV |
Kold side | Jordslange | Jordslange |
Varm side | Varmeanlæg | - |
Diverse | ||
Type | Rumopvarmning | VBV |
Særligt hjælpeudstyr | 0,0 W | 0,0 W |
Automatik, stand-by | 50,0 W | 0,0 W |
Varmepumper tilknyttet ventilation | ||
Type | Rumopvarmning | VBV |
Temp. virkningsgrad for VGV før VP | 0,00 | 0,00 |
Dim. indblæsningstemp. | 0,0 °C | - |
Luftstrømsbehov | 0,00 m³/s | 0,00 m³/s |
Solceller | |
Beskrivelse | Solcelleanlæg 40 m² |
Solceller | ||
Areal 40,0 m² | Orientering S | Hældning 30,0 ° |
Horisont 10,0 ° | Venstre 0,0 ° | Højre 0,0 ° |
Diverse | |
Peak power 0,100 kW/m² | Virkningsgrad 0,75 |
Version 1.0 Marts 2007 • © Miljøstyrelsen.