| Indhold |
Miljøprojekt nr. 670, 2002; Teknologiudviklingsprogrammet for jord- og
grundvandsforurening
Forsøg med biofiltre til rensning af poreluft forurenet med chlorerede
opløsningsmidler
Indhold
Denne rapport indgår som en del af Miljøstyrelsens teknologiudviklings-program.
Projektet omhandler undersøgelse og evaluering af biofiltre til rensning af ekstraheret
poreluft forurenet med chlorerede opløsningsmidler. Projektets overordnede formål er at
tilvejebringe et videngrundlag for anvendelse af biofiltre til fjernelse af
tetrachlorethylen, trichlorethylen, dichlorethylen og vinylchlorid i ekstraheret poreluft,
samt at redegøre for om biofiltre er økonomisk attraktive i forhold til traditionel
rensning med aktivt kul. I nærværende rapport fokuseres udelukkende på en præsentation
af laboratorieforsøg med biologisk omsætning af chlorerede opløsningsmidler i
forskellige biofiltermatricer. Forsøget blev udført ved Institut for Bioteknologi,
Aalborg Universitet i samarbejde med Carl Bro as og Roskilde Amt i tidsrummet den 15.
december 2000 til den 17. juli 2001.
I rapporten anvendes flg. forkortelser:
chlorerede alifatiske kulbrinter (CAC)
vinylchlorid (VC)
dichlorethylen (DCE)
trichlorethylen (TCE)
tetrachlorethylen (PCE)
Chlorerede opløsningsmidler betegnes i rapporten ud fra den kemiske gruppe som CAC.
Biologisk omsætning af de chlorerede alifatiske kulbrinter (CAC), trichlorethylen
(TCE) og tetrachlorethylen (PCE) blev undersøgt i kompost- og sphagnumbaserede biofiltre
under både aerobe og anaerobe forhold.
Forsøget omfattede en aerob og en anaerob reaktor-linie, hver med 4 reaktorer, med
henholdsvis 2 kompost-matricer og 2 sphagnum-matricer. For hver matricetype var der en
ikke-autoklaveret, biologisk aktiv og en autoklaveret, biologisk inaktiv referencereaktor.
Til den aerobe linie anvendtes komprimeret, opfugtet luft som bæregas for gasformig
TCE og PCE, mens propan/butan-gas (90:10 w/w) blev tilført som primær kulstofkilde for
at fremme aerob, co-metabolistisk omsætning.
Til den anaerobe linie anvendtes komprimeret, opfugtet N2 som bæregas for
gasformig TCE og PCE.
Gasflowet til hver enkelt reaktor var reguleret af flowmetre og sat til 500 ml/min,
hvilket gav en Empty Bed Residence Time (EBRT) på 16
minutter.
Indløbskoncentrationen af PCE og TCE var beregnet til 57,5 ppm svarende til et
maximalt PCE indhold på 333 mg /m3 og et maximalt TCE-indhold på 309 mg/m3
, mens propan/butan-gas koncentrationen var 1% (v/v).
Reaktorerne var udført i TCE- og PCE resistente materialer og bestod af
polyethylenrør med højden 110 cm og et arbejdsvolumen på 8,2 L. Hver reaktor var
forsynet med tre studse på siden samt én i top og bund, hvorfra der kunne tages
gasprøver.
Forsøget varede i 117 dage, hvor indløbs- og udløbskoncentrationen af alle tilførte
gasser samt VC blev analyseret v.hj.a. gaskromatografi. Ved forsøgets afslutning blev der
bestemt pH samt indhold af vand og chlorid i alle matricer. Fra dag 57 til forsøgets
afslutning blev der konstateret omsætning af TCE og PCE i den aerobe reaktorlinie i både
kompost og sphagnum-matricen samt i den anaerobe reaktor-linies kompost-matrice, men ikke
i sphagnum matricen .
I den aerobe reaktor-linie var der en gennemsnitlig omsætning på 72% af propan og 50
% af butan i kompostmatricen , mens den var 46 % for propan og 27 % for butan i
sphagnummatricen. Den tilsvarende gennemsnitlige omsætning af propan og butan i
referencereaktorerne var tæt på 0% i både kompost- og sphagnummatricen. Omsætningen af
propan/butan vurderes at være et sikkert bevis på biologiske omsætning.
De højeste omsætningsgrader af TCE og PCE på hhv. 39% og 17% blev konstateret i den
aerobe, kompostmatrice hen mod forsøgets afslutning, samtidigt med at propan/butan-gas
koncentrationen blev reduceret fra 1% til 0,25% (v/v).
Der blev ligeledes konstateret omsætning af CAC i den aerobe sphagnum matrice på hhv.
13% og 9% af TCE og PCE.
Den mest sandsynlige forklaring på mikrobiel PCE nedbrydning i den aerobe
reaktor-linie er dannelse af anaerobe zoner i matricen, hvor betingelserne for anaerob
dechlorering er tilstede.
For samtlige ikke autoklaverede reaktorer med undtagelse af den anaerobe kompostmatrice
blev der konstateret et højere indhold af chloridioner end i de korresponderende
referencereaktorer. Den målte forøgelse i chloridindholdet viser, at der er sket en
total mineralisering af den omsatte TCE og PCE i perioden fra dag 57-102, hvilket var
overensstemmende med gasanalyser af reaktorernes udløb, som ikke viste indhold af hverken
VC (detektionsgrænse 10 mg/m3) eller
1,2-cis-DCE (detektionsgrænse 40 mg/m3).
Beregninger viser, at mineraliseringen allerede kan være startet 20-40 dage efter
forsøgets påbegyndelse.
Med omsætningsgrader af TCE på 39% og PCE på 17% i den aerobe kompost-matrice har
forsøget påvist, at det opbyggede reaktorsystem er egnet til biologisk omsætning af
CAC. Med den korte forsøgsperiode på 4 måneder har det ikke været muligt at optimere
systemet. Det er derfor sandsynligt, at der med yderligere optimering af
driftsbetingelserne for den aerobe kompost- matrice kan opnås højere omsætningsgrader.
Afprøvning i felten på faktisk ekstraheret poreluft ved lavere CAC-koncentrationer,
herunder indhold af VC end anvendt i forsøget er afgørende for vurdering af biofiltrets
effektivitet og økonomi i forhold til aktivt kulfiltre.
The use of biofilters for removal of tetrachloroethylene (PCE) and trichloroethylene
(TCE) and vinylchloride(VC) is expected to be extremely competitive to conventional
technologies both regarding cost efficiency and conversion of the contaminants to
chloride, water and carbondioxide. Biological conversion of gaseous trichloroethylene
(TCE) and tetrachloroethylene (PCE) was investigated in compost and sphagnum based
biofilters under both aerobic and anaerobic conditions. The filter matrices were nutrient
enriched and mixed with three different sources of micro organisms including contaminated
soil, activated sludge and manure. The matrices were packed in reactors with a length of
105 cm, an inner diameter of 10 cm and a working volume of 8.2 liters. For each
biologically active reactor an identical autoclaved matrix was used as reference reactor.
The gas flow through the reactors was maintained at 0.5 liters/min resulting in an empty
bed residence time of 16 min. PCE and TCE were supplied with a carrier gas in
concentrations of 77-212 mg/m3 and 68-155 mg/m3 respectively. To the
aerobic biofilters, moisturised air was used as carrier gas and propane-butane gas, 9:1
(w/w) was supplied as primary C-source in a concentration of 1% (v/v). Moisturised N2
served as carrier gas in the anaerobic filters. The biofilters were run for a period of
117 days. Analysis of all supplied gases and vinyl chloride was performed by gas
chromatography on gas samples taken from gas tight inlet and outlet sample ports on the
reactors. At the end of the trial all matrices were analysed for pH, chloride and moisture
content.
From day 57 to day 102 biological activity in the aerobic biofilters were observed with
an average degree of conversion of propane and butane of 72% and 50%, respectively in the
compost based matrix and 46% and 27%, respectively in the sphagnum based matrix. For both
aerobic reference reactors the degree of conversion of propane and butane was close to 0
%. During the same period a significant conversion of TCE and PCE was observed in both
biologically active aerobic biofilters with the highest removal efficiency in the compost
based matrix. At the end of the trial removal efficiencies of TCE and PCE increased to 39
% and 17% respectively as an effect of decreasing the concentration of the primary
C-source to 0.25 % (v/v). It is concluded that the conditions for co-metabolistic
degradation of TCE were present in the aerobic biofilters. Further it is suggested that
the conversion of PCE is a result of anaerobic zones in these biofilters. In the anaerobic
biofilters no TCE and PCE conversion was observed in the sphagnum based matrix , but after
78 days removal efficiencies between 7% and 20 % were observed in the compost matrix. For
all biologically active biofilters except the anaerobic compost matrix an increase in the
chloride content compared to the respective reference reactors was observed. The increase
was explained by a total degradation of TCE and PCE during the last 45 days of the trial.
This was consistent with gas-analyses of in- and outlet samples from all reactors which
showed no content of vinyl chloride and 1,2-cis-dichloroethylene. The increase of chloride
content suggests that total degradation may have taken place already 20-40 days after the
beginning of the trial. It is concluded that the reactor system is suitable as use for
biological conversion of TCE and PCE. Due to the short time span of the investigation of 4
months the process and design parameters of the reactor system was tested under one set of
conditions. Therefore it is expected that the system can be optimised to achieve higher
removal efficiencies.
Anvendelse af biofiltre til rensning af biologisk nedbrydelige stoffer i både vand og
luft er kendt teknologi, men udnyttelse af biofiltre til rensning af ekstraheret poreluft
har hidtil ikke været anvendt i Danmark. Amerikanske og canadiske undersøgelser viser
imidlertid, at biofiltre er konkurrencedygtige i forhold til traditionelt anvendte
metoder, når det gælder fjernelse af chlorerede alifatiske kulbrinter, CAC, fordi
biofiltre kan opbygges af billige materialer, og total mineralisering af de
miljøskadelige stoffer er mulig. Metoden vurderes at være meget udbredt specielt i
Holland og Tyskland samt i Nordamerika (Sørensen og Christensen, 2000).
Rensning af ekstraheret poreluft for CAC foretages traditionelt ved anvendelse af
aktivt kul. De traditionelle aktive kulfiltre har adsorptions-kapaciteter for PCE og TCE
på mellem 7-70%(w/w), hvor den dårligste adsorptionskapacitet opnås ved lave
indløbskoncentrationer. For VC er adsorptionskapaciteten meget dårlig mellem 0,02-5%
(w/w). De lave adsorptionskapaciteter for lave koncentrationer af PCE, TCE og specielt for
VC, gør det attraktivt at afprøve andre metoder, der kan fjerne eller reducere indholdet
af forurenende stoffer i den ekstraherede poreluft. I biofiltre nedbrydes de chlorerede
opløsningsmidler til CO2 , vand og chloridioner.
Formålet med denne del af projektet er at udføre forsøg med og tilvejebringe
et videngrundlag for anvendelse af biofiltre til fjernelse af CAC (chlorerede
opløsningsmidler) i ekstraheret poreluft, samt redegøre for om biofiltre er
konkurrencedygtige i forhold til kulfiltre både økonomisk og miljømæssigt.
Biofiltre er opbygget af et porøst materiale, med stor overflade. Det porøse
materiale består af en gas-, partikel- og vandfase, hvor mikroorganismer vokser i en
vandfilm i tilknytning til partiklerne. Fra den mobile gasfase opløses gasser i
vandfilmen og diffunderer videre til mikroorganismerne, hvor de kan optages og omsættes.
Filtermatricen kan bestå af organisk materiale, hvorfra der frigives næringsstoffer
til kulturen eller af inert materiale som f.eks. glasuld, der tilføres vandopløste
næringsstoffer. Efterhånden som mikroorganismerne vokser, dannes en biofilm om matricens
faste partikler (se figur 1).
Biofiltre har vist sig at være anvendelige til omsætning af miljøfremmede stoffer,
hvoraf nogle forekommer på gasfase. Tilgængeligheden af et stof, der tilføres
biofiltret som en gas, er afhængig af masseoverførslen fra gas- til væskefase samt
diffusion af den opløste gas gennem filtrets vandfase til mikroorganismerne. Både
masseoverførsel og diffusion drives af koncentrationsgradienter.
Ved anvendelse af organiske materialer, vil der initierende forventes en adsorption af
stof til partikeloverfladen.
Figur 1.
rincipskitse af et biofilter. CG: Forurenet luft (Contaminated
Gas) (Devinny, 1998)
A. |
Reaktor hvori filtermaterialet er pakket. Bæregas indeholdende PCE og TCE
tilledes i bunden og passeret gennem en perforeret plade, som dels løfter
filtermaterialet væk fra kolonnens bund, og dels sørger for, at gas-flowet bliver
fordelt over hele filtermaterialets tværsnit. Undervejs gennem kolonnen foregår
der en mikrobiel omsætning af PCE og TCE, hvorved der fraspaltes chlorid-ioner, som
forbliver i filtermaterialet medens resten af nedbrydningsprodukterne er på gasform og
forlader kolonnen gennem toppen som CO2 og vand, såfremt der er sket en fuldstændig
omsætning. |
|
B. |
Transporten af gas gennem filtermaterialet foregår især ved konvektiv
transport i porer mellem filterpartiklerne drevet af trykforskelle mellem reaktorens bund
og top. |
|
C. |
Filterpartiklerne er fugtige og belagt med en vandfilm. På partiklerne og
i denne vandfilm findes de mikroorganismer, som omsætter bl.a. PCE og TCE. Transport fra
gassen i porerne og ind i vandfilmen omkring partiklerne foregår ved diffusion dels
gennem filmens overflade og dels gennem selve filmen. Diffusionen er drevet af forskelle i
aktivitet af PCE og TCE mellem gasfasen og vandfilmen. |
Biologisk nedbrydning af CAC afhænger af redoxforholdene og foregår forskelligt under
aerobe og anaerobe forhold.
Aerob oxidation kan foregå direkte med CAC som primær kulstofkilde og elektrondonor
eller co-metabolistisk, hvor den primære kulstofkilde f.eks. kan være methan, propan
eller toluen. I dette tilfælde katalyseres nedbrydningen af CAC af de samme
enzymsystemer, som den primære kulstofkilde.
Der er rapporteret 3 enzymsystemer som kan medvirke ved aerob nedbrydning af TCE, hvor
de centrale enzymer er hhv. methan-monooxygenase, toluen-monooxygenase og
toluen-dioxygenase (se figur 2). Af enzymet methan-monooxygenase kendes mindst to
forskellige typer, som reguleres forskelligt (Nguyen et al, 1998). Der synes derfor mange
muligheder for at etablere gunstige betingelser for en effektiv biologisk CAC-nedbrydning.
Slutprodukterne er chlorid, CO2 og organiske syrer, som videre kan nedbrydes
til CO2 og vand af heterotrofe bakterier.
Anaerob reduktiv dechlorering kan ligeledes foregå direkte med CAC som substrat eller
co-metabolistisk, der er betinget af tilstedeværelsen af et primært substrat, som f.eks.
kan være molekylært brint, simple organiske syrer eller alkoholer. Den direkte reduktive
dechlorering katalyseres af en række specifikke enzymer, kaldet dehalogenaser, som i
hvert trin fraspalter chlorid og optager en proton indtil slutproduktet ethylen (se figur
3).
Nedbrydning af PCE til TCE er indtil videre kun påvist under anaerobe forhold og ofte
vil nedbrydningsprodukterne DCE og VC forefindes som resultat af den anaerobe omsætning.
TCE, DCE og VC kan nedbrydes aerobt (Broholm, 1991).
Se her!
Figur 2.
Aerob co-metabolistisk nedbrydning af trichlorethylen (UMBBD, 2001)
Figur 3.
Anaerob, reduktiv nedbrydning af tetrachlorethylen (UMBBD, 2001)
Forsøget fokuserede på omsætning af de chlorerede alifatiske kulbrinter, (TCE) og
(PCE). Aerob cometabolisk nedbrydning ved anvendelse af propan/butan som primær
kulstofkilde og anaerob reduktiv nedbrydning er favoriseret i den opbyggede
forsøgsopstilling.
Forsøgsopstillingen bestod af en aerob og en anaerob reaktor-linie, hver med 4
reaktorer. To med kompost-matricer og to med sphagnum matricer. For hver matricetype var
der en ikke-autoklaveret, biologisk aktiv og en autoklaveret, biologisk inaktiv
referencereaktor. Forsøgsplanen og betegnelserne for de enkelte reaktorer er angivet i
tabel 1.
Tabel 1
Forsøgsplan for omsætning af CAC i biofiltre.
Iltforhold |
Matrice |
Autoklaveret |
Reaktor-betegnelse |
Aerob* |
Kompost |
- |
A |
Kompost |
+ |
REFA |
Spagnum |
- |
B |
Spagnum |
+ |
REFB |
Anaerob |
Kompost |
- |
C |
Kompost |
+ |
REFC |
Spagnum |
- |
D |
Spagnum |
+ |
REFD |
* tilsætning af propan/butan
Empty Bed Residence Time (EBRT) defineres som
EBRT= Vf/Q (min eller sek.)
Hvor Vf er volumen af biofiltret (m3); Q er luftflow (m3/h)
EBRT er en almindelig og simpel beskrivelse for opholdstiden i filteret, hvor der ikke
tages højde for volumen af filtermatricen.
Organiske materialer som kompost, barkflis og lyng har vist sig anvendelige som
biofiltermatricer, fordi de har et naturligt indhold af næringsstoffer, en passende
vandbindingskapacitet, en varieret mikroflora og en tekstur, som muliggør tilledning og
passage af gas og væske. Materialerne er derudover billige og let tilgængelige (Devinny
et al, 1999). På baggrund af litteraturstudier (Sørensen og Christensen, 2000) og
materialernes tilgængelighed blev kompost og sphagnum undersøgt i dette forsøg.
Sphagnum er et reproducerbart materiale og kompost har tidligere vist sig effektivt til
omsætning af PCE og TCE (Sukesan and Watwood, 1997). Biofiltrene bestod derfor enten af
sphagnum eller kompost som hovedkomponent, hvortil en række tekstur- og aktivitetsgivende
komponenter blev tilsat.
Den anvendte sphagnum (Pindstrup Planteskolejord) havde et pH på mellem 5,5 og 6,3.
Næringsindholdet af kvælstof er 119 g/m3, phosphor 84 g/m3, kalium
107 g/m3 samt mikronæringstoffer som jern og kobber (mængde ikke angivet).
Den anvendte kompost (havekompost fra Aalborg Kommune) er ikke karakteriseret nærmere.
For at sikre en vis porøsitet og stabil gasgennemstrømning i filtrene blev der tilsat
leca-nødder, mens NPK-gødning opløst i vand blev tilsat som næringsstofkilde, ko-møg
blev tilsat for at opnå cellulosenedbrydende biologisk aktivitet og aktivt, aerobt slam
samt jord forurenet med CAC blev tilsat som podningsmateriale for aktiv biomasse.
Det totale vandindhold i begge matricetyper blev bestemt til 50 % (w/w). Tabel 2 giver
en oversigt over filtermatricernes sammensætning. Vægten af selve biofilteret var 8 kg
for kompostmatricen og 6 kg for sphagnummatricen.
Tabel 2
Filtermatricernes sammensætning.
Komponent |
Vægtprocent |
Kompost eller sphagnum |
83,3 |
Leca-nødder |
6,1 |
Ko-møg |
2,1 |
Aktivt aerobt slam |
2,1 |
NPK-gødning (12-5-14) |
2,7 |
Jord forurenet med CAC |
1,0 |
Vand |
2,7 |
|
100,0 |
Reaktorerne var udført i bestandige materialer og bestod af polyethylenrør med
højden 110 cm og en indre diameter på 10 cm. For at sikre en ensartet fordeling af den
tilledte gas var der indvendigt placeret en filterplade 5 cm fra bunden, hvilket gav et
arbejdsvolumen på 8,2 l. Top og bund var lukket med tætsiddende låg.
Til prøvetagning havde hver reaktor fem studse, tre på siden samt én i top og bund,
som var lukket med kugleventiler og tætnet yderligere med polypropylenpropper (se figur
4a og b).
Gasslanger blev tilsluttet top og bund via studse med snapkoblinger. Alle gasslanger
var af polyethylen med en indre diameter på 4 mm og godstykkelsen 1 mm.
Inden påfyldning af filtermatrice blev reaktorernes tæthed verificeret ved at de blev
fyldt med vand og trykprøvet til 0,25 bar.
Figur 4a.
Reaktorernes gasudløb og prøvetagningsstudse i top.
Figur 4b.
Reaktoropstillingens gasreguleringssystem
Dimensionering af gastilførsel var baseret på litteraturstudier (Sørensen og
Christensen, 2000), hvoraf det fremgik, at beluftningshastigheder (bestemt ved Empty Bed
Residence Time) i størrelsesordnen 4-7 minutter og et indhold af hhv. PCE og TCE i
størrelsesordnen 200 600 mg/m3 kan resultere i omsætningsgrader på
95-100% (Kim,1997; Kim et al, 1998; Schwarz et al, 1999).
Gastilførslen til den aerobe og den anaerobe reaktor-linie var flg.
Aerob-linie: |
Til den aerobe linie anvendtes komprimeret, opfugtet luft som
bæregas for gasformig TCE og PCE, samt propan/butan-gas (90:10w/w) som primær C-kilde
|
Anaerob-linie: |
Til den anaerobe linie anvendtes komprimeret, opfugtet
N2 som bæregas for gasformig TCE og PCE |
De to reaktor-linier var opbygget ens efter princippet, som vist i figur 5 og 6. I to
sidestrømme blev der tilledt bæregas. Den ene blev opfugtet ved at lede den gennem et
vandreservoir, mens den anden blev beriget med gasformig TCE og PCE ved at lede den gennem
et reservoir med en blanding af TCE og PCE på væskeform. De to sidestrømme blev
sammenført og opblandet i en manifold med et volumen på 4,4 l. Til den aerobe linie blev
propan/butan-gassen ligeledes tilledt manifolden. Gasblandingen blev herefter tilledt de 4
reaktorer, som var tilkoblet manifolden. Bæregastrykket blev reguleret til 0,1 bars
overtryk ved hjælp af en reduktionsventil. Flowet gennem de to reservoirer blev reguleret
vha. flowmetre med indbygget nåleventil. Til den aerobe reaktor-linie blev tryk og flow
af den primære C-kilde reguleret v.hj.a. en reduktionsventil og et flowmeter. Fra
manifolden blev gasflowet til hver reaktor reguleret vha. ét flowmeter pr. reaktor.
TCE/PCE reservoiret var termostateret i vandbad ved 25 oC og beskyttet mod
sollys. For at opnå ens damptryk af TCE og PCE i bæregassen blandedes ren TCE og PCE i
forholdet 1:3,6 (v/v), hvilket giver et damptryk af begge stoffer på 2400 Pa ved 25 oC,
svarende til et indhold i bæregassen på 2,3 x 104 ppm (mol/mol) såfremt
denne mættes med både TCE og PCE. Ved opblanding af denne sidestrøm ved et flow på 5
ml/min med den opfugtede sidestrøm ved et flow på 2 l/min i manifolden opnås maximalt
et indhold på 57,5 ppm af PCE og TCE svarende til et maximalt PCE indhold på 398 mg /m3
og et maximalt TCE-indhold på 315 mg/m3 i den gasblanding, der tilledtes
reaktorerne. Ved tilledning af C-kilde med et flow på 20 ml/min blev indholdet 1% mindre
i gasblandingen tilledt den aerobe reaktor-linie.
I forsøgsperioden var flowet af bæregas igennem vandreservoiret sat til 2 l/min og
flowet af bæregas igennem TCE/PCE reservoiret til 5 ml/min. Til den aerobe reaktor-linie
var flowet af propan/butan gas til manifolden sat til 20 ml/min i forsøgets første 3
måneder. Efter 87 dage blev gasflowet for propan/butan justeret til 5 ml/min i resten af
forsøgsperioden. Flowet af gas fra manifold til hver enkelt kolonne var i hele
forsøgsperioden sat til ca. 500 ml/min, hvilket gav en Empty Bed Residence
Time (EBRT) på 16 minutter.
A) Bæregasforsyning; B) Trykreduktionsventil; C) Manometer 0-1 bar; D) Flowmeter
0-12,7 l/min; E) Flowmeter 0-16,7 ml/min; F) Kontraventil; G) Vandreservoir; H) TCE/PCE
reservoir; I) Manifold; J) Manometer 0-1 bar; K) Flowmeter 0-1623 ml/min; L) Flowmeter
0-16,7 ml/min; M) Trykreduktionsventil; N) Manometer 0-1 bar; O) Propan/butan gasflaske;
P)- S) Reaktorer i forsøgsopstillingen; T) Prøveudtagningsstudse; U) Udløb/Ventilation.
Figur 5:
Skitse af forsøgsopstillingen.
Figur 6.
Reaktoropstillingen
Måleparametrene omfattede temperatur, vandindhold, pH og chlorid i biofiltrene,
differenstryk over reaktorernes ind- og udløb, samt koncentrationen af propan, butan, TCE
og PCE i gasprøver taget i reaktorerne ind- og udløb. Der blev endvidere analyseret for
DCE og VC, som er nedbrydningsprodukter af TCE og PCE. De anvendte analysemetoder er
beskrevet nærmere i bilag B.
Analysen af gasprøver for indholdet af propan, butan, TCE og PCE blev foretaget vha.
gaskromatografi (GC-FID). For at opnå reproducerbare og pålidelige resultater blev
gasprøverne udtaget med en meget nøjagtig termostateret, gastæt,
glas-injektionssprøjte. Prøvetagningsproceduren blev indarbejdet under forsøget og var
først færdigudviklet 57 dage efter biofiltrenes opstart. Fortolkning af data før dette
tidspunkt er derfor ikke mulig.
Dette afsnit er en indgående beskrivelse af resultaterne fra sidste halvdel af
forsøget (dag 57 117), hvor prøvetagningsproceduren for gasprøver var
færdigudviklet og gasanalyserne optimerede. Samtlige målinger af ind- og
udløbskoncentrationer samt beregnede omsætningsgrader fra hele forsøgsperioden er vist
i bilag A, mens de anvendte analysemetoder er beskrevet i bilag B.
Resultater fra første halvdel af forsøget (dag 0-56) er ikke anvendt og afrapporteret
yderligere, fordi prøvetagningsteknikken i denne periode viste sig at være
fejlbehæftet, især som følge af temperaturvariation i prøvetagningsudstyr.
Laboratorieforsøgene viser derfor ikke, hvor lang lagfase der kan forventes ved opstart
af biofiltre for tilvænning og selektion af mikroorganismer til omsætning af CAC.
Fra dag 57 til dag 102 blev der i den aerobe reaktorlinie målt TCE koncentrationer i
indløbet fra 77-212 mg /m3, mens indløbskoncentrationerne af PCE blev målt
til mellem 68 og 155 mg /m3. De tilsvarende koncentrationer blev i den anaerobe
linie målt til mellem 65 og 164 mg /m3 for TCE og mellem 41 og 109 mg /m3
for PCE (se bilag A).
Der var en tendens til, at indløbskoncentrationerne af både TCE og PCE var højere i
den aerobe reaktorlinie end i den anaerobe, hvilket hovedsageligt skyldtes udstyrets
begrænsning mht. nøjagtig regulering af tryk, flow og massetransport i
PCE/TCE-reservoirerne.
For begge reaktorlinier var indløbskoncentrationerne af TCE højere end de tilsvarende
koncentrationer af PCE, hvilket sandsynligvis skyldtes en lavere
masseoverførselskoefficient for PCE end TCE. Ikke uventet blev de beregnede maximale
indløbskoncentrationer på 398 mg /m3 PCE og på 315 mg/m3 TCE ikke
opnået med et gasflow på 5 ml/min gennem PCE/TCE-reservoirerne.
En sikker påvisning af biologisk aktivitet i den aerobe reaktor-linie var en
gennemsnitlig omsætning på 72% af propan og 50 % af butan i kompostmatricen , mens den
var 46 % for propan og 27 % for butan i sphagnummatricen, hvor den tilsvarende
gennemsnitlige omsætning af propan og butan i reference-reaktorerne var tæt på 0% i
både kompost- og sphagnummatricen (se figur 7).
Figur 7.
Omsætning af propan og butan i aerobe biofiltre.
Fra dag 57 til forsøgets afslutning blev der målt omsætning af TCE og PCE i de
aerobe kompost- og sphagnummatricer samt i den anaerobe kompost-matrice, men ikke i den
anaerobe sphagnum matrice (se figur 8). I referencereaktorerne blev der konstateret meget
lidt eller slet ingen omsætning af CAC, hvilket er bevis for biologisk omsætning i de
ikke autoklaverede matricer.
Højeste gennemsnitlige omsætningsgrad af TCE er påvist i den aerobe kompost- og
sphagnummatrice på hhv. 26 og 13%. Højeste gennemsnitlige omsætningsgrad af PCE var 9 %
i begge aerobe matricer.
Figur 8.
Omsætning af TCE og PCE i biofiltrene. Gennemsnit over 45 dage fra dag 57.
I den sidste del af forsøget fra dag 86 102 var de højeste omsætningsgrader af
TCE og PCE hhv. 39% og 17% (se figur 9) i den aerobe, kompost-matrice (reaktor A) ,
samtidigt med at indholdet af propan/butan-gas blev sat ned fra 1% (v/v) til 0,25% (v/v).
Figur 9.
Omsætningsgrader i den aerobe, kompostmatrice (Reaktor A) den sidste del af
forsøgsperioden (dag 57-102).
Pilene angiver dage, hvor tilsætning af propan/butan-gas blev sat ned.
Der blev også konstateret omsætning af CAC i den aerobe sphagnum matrice (se figur
10).
Figur 10.
Omsætningsgrader i den aerobe, sphagnummatrice (Reaktor B) sidste del af
forsøgsperioden (dag 57-102).
Omsætningsgraden af såvel propan og butan som af CAC steg med afstanden fra indløbet
både ved høj indløbskoncentration, 1% (v/v) (se figur 11) og lavere
indløbskoncentration, 0,25% (v/v) (se figur 11) af propan/butan-gas i den aerobe
kompostmatrice (reaktor A).
Figur 11.
Akkumuleret omsætning i reaktor A (aerob kompost-matrice) ved propan/butan-gas
indløbskoncentration på 1% (v/v) (flow på 20 ml/min) målt dag 74
Ved reduktion af propan/butan-indholdet til 0,25% (v/v) (se figur 12) ses et lignende
forløb af omsætningsgraden af propan, butan og CAC.
Figur 12.
Akkumuleret omsætning i reaktor A (aerob kompost-matrice) ved propan/butan-gas
indløbskoncentration på 0,25% (flow på 5 ml/min) målt ved afslutning dag 102.
Ved høj propan/butan indløbskoncentration (1%) var omsætningsgraden af CAC lavere
end ved den 4 gange lavere indløbskoncentration af propan/butan (0,25%).
Ved både høj og lav indløbskoncentration var omsætningsgraden af butan næsten den
samme hhv. 52% og 54%, mens omsætningen af propan faldt fra 79% til 69% ved reduktion af
indløbskoncentrationen.
I den anaerobe reaktor-linie blev der konstateret omsætningsgrader af TCE og PCE på
mellem 7 % og 20 % i kompostmatricen efter 78 dage (se figur 13), mens der i
sphagnummatricen er målt op til 15% omsætning af CAC efter 78 dage (se figur 14), men
ved forsøgets afslutning dag 117 har der imidlertid ikke kunnet påvises omsætning.
Figur 13.
Omsætningsgrader i den anaerobe, kompostmatrice(reaktor C) i den sidste del af
forsøgsperioden (dag 57-102).
Figur 14
Omsætningsgrader i den anaerobe, sphagnummatrice (reaktor D) i den sidste del af
forsøgsperioden(dag 57-102).
På forsøgsdag 70, hvor propan/butan flowet var 20 ml/min, blev der målt
temperaturprofiler i de 8 reaktorer (se figur 15). Rum-temperaturen blev målt som et
gennemsnit over hele forsøgsdagen til 24,6°C.
Figur 15.
Temperaturprofil i reaktor A-D samt referencereaktor A og D i forhold til afstanden
fra indløb. Dag 70. Signatur for reaktorer, se tabel 1.
Som det ses af figur 15 og bilag A blev der i den aerobe kompost matrice målt
temperaturer, som var op til 5 oC højere end rum-temperaturen, mens
temperaturen i de øvrige reaktorer ikke var væsentligt forskellige fra rum-temperaturen.
De højeste omsætningsgrader af CAC og de højeste temperaturer blev ligeledes målt i
den aerobe kompost og spagnummatrice, hvilket sammenhængende indikerede høj biologisk
aktivitet.
Ved forsøgets start var vandindholdet 50 % (w/w) i både kompost- og
sphagnummatricerne. Mod forsøgets afslutning, dag 112 blev vandindholdet bestemt i 4 g
matriceprøver udtaget fra reaktorernes prøvetagningsstudse og analysen viste, at
kompost-matricerne havde et gennemsnitligt vandindhold på mellem 32 % og 37 % (w/w), mens
sphagnum matricerne havde et gennemsnitligt indhold på mellem 56 % og 64 % (w/w). Der var
indikation på, at vandholdet i toppen af reaktorerne var lavere end i bunden, hvilket kan
forklares ved, at en del af topprøven var en randprøve placeret længst væk fra
gasindløbet (se bilag A).
Dag 117 blev matricerne taget ud af reaktorerne og vandindholdet blev bestemt i 20-50 g
matriceprøver taget fra matricernes top, midt og bund.
Figur 16.
Vandindhold i biofiltrene ved forsøgsafslutningen (dag 117)
Forskellen i vandindholdet mellem kompost og sphagnum var den samme som konstateret
tidligere i matriceprøver fra prøvetagningstudse. Kompost reaktorerne havde det laveste
gennemsnitlige vandindhold på mellem 31 % og 42 % (w/w) , mens sphagnum reaktorernes
vandindhold lå mellem 58 % og 65 % (w/w)(se figur 16). Der var ingen signifikante
forskelle i vandindholdet som følge af positionen: top midt og bund af reaktorerne (se
figur 17).
Figur 17.
Vandindholdet i forskellige reaktor-positioner ved forsøgets afslutning.
Kompost-matricerne havde et højere pH end spagnum-matricerne, og der blev målt
højere pH i de anaerobe reaktorer end i de korresponderende aerobe reaktorer med samme
matricemateriale. Det var forventet, at sphagnum-matricerne havde et lavere pH end
kompost-matricerne. Der var ikke forskel på pH i de ikke autoklaverede- og de
autoklaverede reference-reaktorer(se figur 18).
Fuldstændig mineralisering af CAC ville kunne medføre et fald i pH, såfremt en
matrices bufferkapacitet blev overskredet. Dette var imidlertid ikke tilfældet, da pH i
samtlige matricer blev målt til mellem 6 og 8.
Figur 18.
pH i biofiltrene ved forsøgets afslutningen (dag 117).
Mineralisering af CAC vil danne chloridioner. Reference-reaktorerne med
kompost-matricer havde et gennemsnitligt chloridindhold på 0,4 0,6 mg/ g tør
matrice, mens det for sphagnum-matricerne var 0,7 mg/ g tør matrice.
Der var en stigning i chloridindholdet i de ikke autoklaverede reaktorer. Størst i
sphagnum-matricerne , hvor indholdet af chloridioner var dobbelt så stort som i de
korresponderende reference-reaktorer (se figur 19). Indenfor den enkelte matrice-type var
der ingen forskel på chloridindholdet som følge af iltforholdene.
Figur 19
Chloridioner i reaktorerne ved forsøgets afslutning (dag 117) mg chlorid/g tør matrice.
I den aerobe, biologisk aktive kompostmatrice var chloridindholdet på 0,8 mg /g
matricetørstof, hvilket var 0,4 mg /g matricetørstof højere end i den korresponderende
referencereaktor. Med en matricevægt på 8 kg og et vandindhold på 42 % svarede dette
til en total forøgelse af chlorid-indholdet på:
8000 g x 0,58 x 0,4 g chlorid/g matricetørstof = 1,9 g
Den chloridmængde det er muligt at frigøre ved en total mineralisering af den omsatte
TCE og PCE på 45 døgn i perioden dag 57-102 beregnes således:
Den totale gastilledning ved det konstante gasflow på 0,5 l/min var ialt
45 døgn x 1440 min/døgn x 0,5 l/min = 32,4 m3 gas.
En gennemsnitskoncentration af TCE og PCE på hhv 147 mg/m3 og 113 mg/m3
svarede dette til en samlet tilledning af TCE på
34,2 m3 x 147 mg /m3 = 4,8 g TCE
og af PCE på
34,2 m3 x 113 mg = 3,7 g PCE
Indholdet af chlorid i den tilledte TCE og PCE er hhv. 3,9 g og 3,1 g (idet et mol TCE
indeholder 3 mol chlor eller 0,81 mg chlorid/mg TCE og et mol PCE indeholder 4 mol chlor
eller 0,86 mg chlorid/mg PCE).
Den gennemsnitlige omsætningsgrad af TCE var 26%, som ved en total mineralisering
resulterer i frigørelse af 0,26 x 3,9 = 1,0 g chlorid, mens omsætningsgraden af PCE var
9 %, hvilket ved en total mineralisering kan resultere i frigørelse af 0,09 x 3,1 = 0,3 g
chlorid.
Den forventede forøgelse af chlorid i reaktor A som følge af en total mineralisering
af den omsatte TCE og PCE ville derfor maximalt være 1,3 g, hvilket skal sammenholdes med
den målte forøgelse på 1,9 g.
Dette indikerer, at der er sket en total mineralisering af den omsatte TCE og PCE,
hvilket er i god overensstemmelse med, at der ikke kunne konstateres VC i reaktorens
udløb.
Såfremt forøgelsen af chloridindholdet udelukkende skyldes total mineralisering af
TCE og PCE, tyder den målte forøgelse, at mineraliseringen er påbegyndt tidligere end
dag 57 svarende til 1,9 1,3 = 0,6 g chlorid.
Ved en gennemsnitlig mineraliseringshastighed på 29 mg /døgn (= 1286 mg / 45 døgn)
er der således mulighed for, at mineraliseringen er startet dag 37, hvilket er 20 døgn
(= 570 mg / 29 mg/døgn) tidligere end dag 57. En tilsvarende beregning for reaktor B og C
viser ligeledes, at mineraliseringen kan være startet tidligere, hhv. dag 19 og 17.
Den beregnede forøgelse af chloridindholdet som følge af total mineralisering af den
tilsatte TCE og PCE i perioden dag 57-102 er angivet i figur 20 for alle reaktorer.
Figur 20.
Målt og beregnet(forventet) forøgelse af chloridindhold i biofiltrene.
Beregnet (forventet) forøgelse ved total mineralisering af den tilsatte TCE og PCE i
perioden dag 57-102.
Dag 112 blev der målt differenstryk over samtlige reaktorer. Et højt differenstryk
indikerer modstand i matricen evt. som følge af højt vandindhold og sammenpakning af
matricen pga. biologisk aktivitet. I alle reaktorer var differenstrykket under 1 % af
atmosfæretrykket, hvilket betyder, at der ikke var betydelig flowmodstand i matricerne. I
reaktorer med samme iltforhold blev der konstateret størst trykændring over reaktorer
med sphagnummatricer (se tabel 3), hvilket sandsynligvis hænger sammen med det højere
vandindhold i disse matricer.
Tabel 3.
Differenstrykmålinger over reaktorerne i forsøgets sidste fase.
Reaktor |
Differenstryk [Pa] |
A (kompost, aerob) |
19 |
REFA |
13 |
B (sphagnum, aerob) |
265 |
REFB |
101 |
C (kompost, anaerob) |
0 |
REFC |
0 |
D (sphagnum, anaerob) |
8 |
REFD |
13 |
Hensigten med at tilføre propan/butan-gas til den aerobe reaktor-linie var at fremme
aerob, co-metabolistisk omsætning af TCE med propan som primær kulstofkilde.
I de aerobe, ikke autoklaverede reaktorer blev der konstateret omsætning af både
propan og butan som i perioden dag 57-102 gennemsnitligt var 72% for propan og 50 % for
butan i kompostmatricen , mens den var 46 % for propan og 27 % for butan i
sphagnummatricen. Den tilsvarende gennemsnitlige omsætning af propan og butan i
referencereaktorerne var tæt på 0% i både kompost- og sphagnum-matricen. Denne forskel
i omsætningen af kulstofkilden er et klart bevis på biologisk aktivitet i de ikke
autoklaverede reaktorer .
Med et vandindhold på mellem 31 % og 42% i kompostmatricerne må det konkluderes, at
forholdene for opbygning af en biofilm knyttet til den faste matrice har været til stede.
Det er den generelle opfattelse, at dechlorering af PCE til TCE udelukkende forløber
under anaerobe betingelser. Mikrobiel nedbrydning af PCE i den aerobe reaktor-linie vil
derfor kun foregå, hvis der er anaerobe zoner i matricen, hvor betingelserne for anaerob
dechlorering er til stede.
Da der slet ikke - eller kun i meget ringe omfang kunne konstateres omsætning af PCE
og TCE i de autoklaverede referencereaktorer, må det konkluderes, at omsætningen af PCE
og TCE, hhv. 17% og 39% i de ikke autoklaverede reaktorer var biologisk. Den reelle
omsætningsgrad for TCE har været højere end det her angivne, idet beregningerne ikke
tager hensyn til, at TCE dannes som følge af PCE-nedbrydningen.
I den anaerobe kompostmatrice blev der konstateret omsætningsgrader af TCE og PCE på
mellem 7 % og 20 % efter 78 dage. Den målte omsætning var i samme størrelsesorden for
PCE og TCE. Dette er i modsætning til de aerobe reaktorer, hvor TCE-omsætningen var 2,5
gange større end PCE-omsætningen. De relativt lave omsætningsgrader af PCE og TCE under
anaerobe forhold, som netop skulle fremme omsætningen af PCE, skyldes muligvis, at andre
organiske elektron-donorer ikke har været til stede i tilstrækkeligt omfang.
Nedbrydningsprodukterne af PCE og TCE er vand, kuldioxid, mindre organiske syrer samt
chloridioner i tilfældet af en total mineralisering. Hvis nedbrydningen ikke er
fuldstændig, kan der dannes dichlorethylen, vinylchlorid og andre lavt chlorerede
alifatiske kulbrinter (CAC). Der kunne ikke påvises spor af vinylchlorid ved den
rutinemæssigt udførte prøvetagning. Ligesom gasprøver fra reaktorernes udløb hverken
viste vinylchlorid (detektionsgrænse10 mg/m3)
eller 1,2-cis-dichlorethylen (detektionsgrænse 40 mg/m3).
Derimod blev der for samtlige ikke autoklaverede reaktorer med undtagelse af den
anaerobe kompostmatrice konstateret et forøget indhold af chloridioner i forhold til de
korresponderende referencereaktorer. Den største forskel blev imidlertid konstateret for
sphagnummatricerne, som havde den laveste eller slet ingen omsætning af TCE og PCE. Det
kan derfor ikke entydigt konkluderes, at forøgelsen i chloridionindholdet udelukkende
skyldtes nedbrydning af TCE og PCE.
I den aerobe kompost-matrice blev der opnået omsætningsgrader af TCE på 39% og PCE
på 17% Forsøget har påvist, at det opbyggede reaktorsystem er egnet til biologisk
omsætning af CAC.
I litteraturen er der i forsøg med biofiltre i laboratorieskala opnået
omsætningsgrader på 95%-100% af TCE og PCE. Indenfor den givne forsøgsperiode er der
kun undersøgt nogle få parametres effekt på omsætningen og der er derfor stor
sandsynlig for, at der kan opnås højere omsætningsgrader ved at optimere systemet.
Som grundlag for en præcis driftsregulering og maksimering af omsætningen i det
udviklede system vil det være essentielt at undersøge
 | biofiltrets funktion ved tilledning af PCE og TCE ved koncentrationsniveauer mellem
0-100 mg/m3 |
 | temperatur og vandindholdets betydning for omsætningen og forsøg med regulering af
temperatur og vandindhold i matricen |
 | effekt af opholdstid på omsætningsgraden |
 | forholdet mellem koncentrationen af den primære kulstofkilde og TCE/PCE i forskellige
udviklingstrin i biofiltret. |
 | effekt på opstart og drift ved inokulering af filtrene med adapterede forkulturer |
 | effekt af - og betingelser for langtidsdrift (herunder pH, buffer kapacitet, ophobning
af chlorid, tilsætning af let omsættelige næringsstoffer, levetid af filtermatrice) |
 | effekt af partikelstørrelse i matricen |
 | årsager til PCE-omsætning i biofiltre under aerobe betingelser |
 | matricematerialets sammensætning og pakning herunder forøgelse af anaerobe zoner. |
Der er opbygget et reaktorsystem, som er egnet til biologisk omsætning af TCE og PCE
under aerob co-metabolistiske betingelser. Det udførte forsøg har påvist biologisk
omsætning af CAC i næringsberigede kompost- og sphagnumbaserede biofiltre. De højeste
omsætningsgrader blev konstateret i den aerobe, kompost-matrice, hvor en stabil
omsætning på 39 % af den tilledte TCE og 17 % af den tilledte PCE blev konstateret dag
91 fra forsøgets start og resten af forsøgsperioden ud (dag 102). En reduktion i af
koncentrationen af den tilledte propan/butan-gas på dag 87, resulterede i en forøgelse
af omsætningen af CAC.
I den aerobe sphagnum matrice blev der ligeledes påvist omsætning af TCE og PCE, men
dog ikke i samme omfang som i den aerobe kompost-matrice.
Analyse af gasprøver fra reaktorernes ind- og udløb viste hverken indhold af
vinylchlorid (detektionsgrænse10 mg/m3)
eller 1,2-cis-dichlorethylen (detektionsgrænse 40 mg/m3),
hvilket kunne tyde på fuldstændig mineralisering af CAC. Dette understøttes af
chloridmålinger og beregninger af den mulige(forventede) forøgelse af chloridindholdet
som følge af total mineralisering af den omsatte TCE og PCE i perioden dag 57-102. Det
målte indhold af chlorid er højere end forventet, hvilket indikerer, at en total
mineralisering har fundet sted. Såfremt den målte stigning i chlorid udelukkende skyldes
mineralisering af TCE og PCE, er denne sandsynligvis startet længe før dag 57.
Beregninger tyder således på at mineraliseringen kan være påbegyndt 20-40 dage efter
opstart af biofiltrene.
Det vurderes, at de påviste omsætningsgrader kan øges væsentligt ved yderligere
optimering af de biologiske processer. Laboratorieforsøget viser, at biofiltre kan
anvendes til fjernelse af CAC, ligesom der vurderes at være et potentiale for udvikling
af en renere teknologi, som kan udvikles til at være konkurrencedygtig med traditionelle
kulfiltre.
Det anbefales, at der arbejdes videre med aerob co-metabolistisk omsætning i en
kompost-matrice med tilsætning af propan/butangas som primær kulstofkilde.
Det opbyggede reaktorsystem består af moduler er fleksibelt og transportabelt.
Systemet kan derfor anvendes i felten for gennemførelse af pilotforsøg for fjernelse af
CAC i ekstraheret forurenet poreluft.
Projektets overordnede formål har været at tilvejebringe et videngrundlag for
anvendelse af biofiltre til fjernelse af CAC i ekstraheret poreluft samt at redegøre for,
om biofiltre kan være en bedre løsning end traditionelle aktive kulfiltre.
Gennem laboratorieforsøg er der udviklet et reaktorsystem, som har vist sig egnet til
biologisk omsætning af CAC og forsøgene peger på aerob, co-metabolistisk nedbrydning
med propan/butan-gas som primær kulstofkilde i en kompostmatrice, som det mest effektive
biofilter.
En foreløbig og hovedsageligt kvalitativ sammenligning mellem kul- og biofiltre er
foretaget i dette afsnit. Biofiltret er endnu på et udviklingsstadium, og vil alt andet
lige vil blive væsentlig dyrere at afprøve som teknologi, end det fremgår af de tænkte
beregningsscenarier og prisoverslag i afsnit 6.3.
Anvendelse af kulfiltre er en velkendt teknologi. Et aktivt kulfilter er baseret på en
fysisk/kemisk adsorption af forureningskomponenterne til fint granulerede kulpartikler med
en høj specifik overflade samt med et højt potentiale for adsorption.
Adsorptionsprocessen afhænger af følgende faktorer:
- fysiske egenskaber af kullet
- kulkildens kemiske sammensætning herunder mængden af associeret ilt og brint
- den kemiske sammensætning og koncentration af forureningskomponenten
- tilstedeværelse af andre stoffer (art og koncentration)
- kullets adsorptionsaffinitet over for forureningskomponenten
- temperatur
- kontakttid mellem forureningskomponent og kulpartiklen.
Kulfiltre har igennem mange år været anvendt som rensefiltre i industrien og ved
afværgeprojekter, hvilket betyder, at der i dag er et solidt erfaringsgrundlag med denne
teknologi. Dette er medvirkende til at forenkle dimensioneringen af aktive kulfiltre.
Som renseenhed for CAC i ekstraheret poreluft dimensioneres der bl.a. ud fra
adsorptionskapaciteten for den udvalgte kultype. På figur 21 er adsorptionskapaciteten
ved 20oC i tør luft for kultypen AP4-60 vist for 4 CAC.
Figur 21.
Adsorptionskapaciteten af aktivt kul for forskellige CAC. Kultype AP4-60, målt i tør
luft ved 20o C (Zwicky Aps, 2001).
Som det fremgår af figur 21 falder adsorptionskapaciteten for den enkelte
forureningskomponent ved faldende koncentrationer. Adsorptionskapaciteten varierer meget
for forskellige stoffer og vil variere med forskellige kultyper.
Størrelsen af et aktivt kulfilter dimensioneres ud fra den luftmængde, der ledes
gennem filtret, koncentrationen af de tilstedeværende forureningskomponenter og
adsorptionskapaciteterne for disse.
Adsorptionskapaciteten for stoffer som VC og DCE er mellem 0,01%-8% for den viste
kultype i figur 21. Under forudsætning af tilstedeværelse af VC og DCE i ekstraheret
poreluft bliver det samlede kulforbrug forholdsvis stort pga. disse stoffers lave
adsorptionskapaciteter.
Forureningskomponenterne vil desorbere fra de aktive kul ved temperaturer omkring 50-700C.
Der monteres derfor ofte køleanlæg på vakuumekstraktions-anlæg med højt flow og/eller
højt vakuum pga. den varme, der udvikles ved drift af vakuumpumpe og friktionsvarme fra
rørsystemerne.
Normalt serieforbindes to aktive kulfiltre for at hindre gennembrud som følge af høje
initiale koncentrationer, temperaturforøgelser og stedvis kanaldannelse i filtrene.
Opbrugt aktiv kul bortskaffes ved deponering eller regeneres ved opvarmning. I begge
tilfælde er der tale om en miljømæssig belastning.
I tabel 4 er der foretaget en summering af fordele og ulemper ved aktive kulanlæg.
Tabel 4.
Fordele og ulemper ved at anvende aktiv kulfiltre til luftrensning.
Fordele |
Ulemper |
Kendt teknologi |
Desorbtion ved temperaturer over 50o C |
Adsorption kemisk/fysisk proces |
Forbrug afhængig af indhold af vanddamp og luftens
samlede indhold af adsorberbare komponenter |
Dimensioneringsgrundlag afklaret |
Ingen omsætning af de adsorberede miljøfremmede
stoffer |
Kontrol af funktion er enkel (måling i ind-og udløb
af forureningskomponenter) |
Deponering af forbrugt kul |
Biofiltre er baseret på biologiske, fysiske og kemiske processer, hvilket gør dem
vanskeligere at anvende i praksis, idet det kræves væsentligt bedre kontrol af filtrenes
funktion. Fordelene ved biofiltre er dog, at de kan adapteres til en vilkårlig
temperatur, filtermatricen er umiddelbart tilgængelig (både lokalt og globalt, f.eks.
kompost), anskaffelsesprisen for filtermateriale er lav og der kan opnås fuldstændig
mineralisering af de tilstedeværende miljøfremmede stoffer.
Biomassen er baseret på almindeligt forekommende mikroorganismer, der opkoncentreres i
biofilm på overfladen af den faste matrice. Det kan tage op til ½ år at opnå
tilstrækkelig biologisk aktivitet i et biofilter, men aktive biofiltre vil på lige fod
med aktive kulfiltre kunne leveres i færdigpakkede reaktorer til lokaliteten. Det vil
kræve, at biofiltret på forhånd er adapteret til at nedbryde de tilstedeværende CAC,
således at der er en aktiv biomasse tilstede.
Tilpasning af omsætningsprocesserne (aerob, anaerob, cometabolisk etc.) i biofiltret
foretages ud fra den aktuelle sammensætning af den luft, der skal renses.
Et veltilpasset biofilter vil formodentlig kunne omsætte de initielt høje
koncen-trationer af CAC, der normalt ses ved igangsættelse af vakuumekstraktionsanlæg,
idet omsætningen afhænger af den initiale biomasse.
Ved blandingsforureninger med f. eks. både olieprodukter og CAC vil blandingen
formodentlig give højere biologisk aktivitet og dermed en bedre rensningseffekt. Ligesom
tilledning af kulstof (propan/butan) kan reduceres, da oliekomponenterne vil fungere som
kulstofkilde.
Filtermatricen har formodentlig en lang levetid. På større anlæg er levetiden mellem
3-5 år (Devinny et al., 1999). Udskiftning af filtermatricen vil være lavteknologisk.
Den anvendte matrice vil være værdifuldt podningsmateriale for etablering af nye
biofiltre, idet biomassen vil være adapteret til omsætning f.eks. CAC.
Biofiltrenes volumen vil på lige fod med kulfiltre være afhængig af driftflow,
stoffernes fysiske/kemiske egenskaber og koncentrationsgradienten mellem gas og
væskefase.
Under forudsætning af, at opholdstiden (målt som EBRT) skal være 2-7 minutter for at
opnå en omsætningsgrad på 60-100% for CAC, skal volumenet af et biofilter
erfaringsmæssigt være 1,5 5 m3 , såfremt der skal tilkobles et
vakuum-ekstraktionsanlæg med et driftflow på 45-60 m3/t.
I en indkøringsfase vil det være nødvendigt at overvåge biofiltrets effektivitet
ved at analysere ind- og udløbskoncentrationer af CAC samt pH-værdi, temperatur,
vandindhold og CO2, for at sikre en stabil drift af biofiltret.
I en driftsituation vil det antagelig være muligt at skære antallet af
kontrol-parametre ned. På dette udviklingsstadie skønnes det som minimum nødvendigt at
overvåge parametre som vandindhold, ud- og indløbskoncentrationer af CAC samt
lejlighedsvis pH-værdien af filtermaterialet.
Tabel 5.
Fordele og ulemper ved anvendelse af biofiltre til luftrensning
Fordele |
Ulemper |
Filtermateriale, anskaffelsespris lav og ofte lokalt
tilgængeligt |
Kombination af biologiske, fysiske og kemiske
processer |
Industrielle anvendelsesmuligheder |
Aktiv biomasse skal være tilstede |
Global anvendelse udviklingslande |
Manglende erfaringsgrundlag |
Lang levetid af filtermateriale |
Processtyring nødvendig |
Ikke følsom overfor vanddamp |
Problemidentificering kan være kompliceret |
Ikke temperaturfølsom |
Dimensioneringsgrundlag uafklaret |
Formodentlig robust over for blandingsforureninger |
Tilsætning af propan/butan gas Udviklingsarbejde kan
eventuelt identificere matricemateriale hvor gas tilsætning kan udelades. |
Fuldstændig mineralisering af miljøfremmede stoffer
mulig |
Efterpolering med aktivt kul indtil driftsikkerhed er
afklaret |
Renere teknologi (mindre miljøbelastende ved
livscyklusanalyse) |
|
Brugt matricemateriale genanvendes som podemateriale
til nye filtre |
|
I det følgende gennemgås to tænke scenarier, hvor rensning af forurenet luft i
henholdsvis et kulfilter og et biofilter er prissat og evalueret.
Prissætningen er foretaget på et overordnet niveau. Kun direkte omkostninger til
renseenhederne (kulfilter kontra biofilter) er prissat. Udgifter til vedligeholdelse
vurderes at være i samme størrelsesorden for de to typer renseenheder og er derfor ikke
medtaget i prisoverslaget.
Biofilteret er prissat som værende en kendt og anvendt teknologi.
Scenarium 1
Et kulfilter anlæg for rensning af PCE og TCE forurenet luft.
Gennemsnitskoncentration for PCE og TCE fastsat til 10.000 m
g/m3. Gennemsnitskoncentration for VC og DCE fastsat til 1.000 m g/m3. Vakuumekstraktionsanlægget har et fastsat
driftflow på 60 m3/t. Den samlede drifttid for vakuumekstraktionsanlægget er
fastsat til 5 år. Et typisk aktiv kulanlæg vil normalt bestå af to kulfiltre i serie
på to gange 300 kg, pga. indholdet af vinylchlorid er størrelsen af kulfiltrene øget.
Der forudsættes udført udskiftning af kul 3 gange i den samlede driftperiode.
Anlægsomkostning incl. montering |
kr. |
40.000,00 |
Anlægsomkostning, kølesystem |
kr. |
20.000,00 |
Driftsomkostning, kul (5 år) |
kr. |
100.000,00 |
1Driftsomkostning, tilsyn |
kr. |
250.000,00 |
Nedtagning og deponering |
kr. |
40.000,00 |
Drifts- og anlægsomkostning i
alt |
kr. |
450.000,00 |
Note 1:
Incl. 4 tilsyn , 4 analyser af afkastluft og 4 analyser af indløb til behandlingsanlæg
pr. år kr. 50.000.00.
Et tilsvarende biofilter vurderes under forudsætning af en EBRT på 2-7 min og en
omsætningsgrad på mellem 60-100% og ved et driftflow på 60 m3/t, at have et
volumen på 1,5-5 m3
Anlægsomkostning for biofilter incl.
montering |
kr. |
50.000,00 |
Anlægsomkostning for 2 kulfiltre incl.
montering |
kr. |
20.000,00 |
1Driftsomkostning,
biomateriale, gas og vand (5 år) |
kr. |
125.000,00 |
1Driftsomkostning, tilsyn (5
år) |
kr. |
600.000,00 |
Nedtagning |
kr. |
5.000,00 |
Drifts- og anlægsomkostning i
alt |
kr. |
800.000,00 |
Note 1:
Tilsyn 24 gange årligt (1.år), måling af vandindhold, temperatur, CO2 ,
pH-værdi etc. 4 analyser af afkastluft fra serie koblet kulfilter, 4 analyser af indløb
til biofilter. Tilsyn 12 gange 2. år, måleprogram som 1. år.
Sammenlignes drifts- og anlægsomkostninger for henholdsvis at rense forurenet luft med
et kulfilter og et biofilter er det ikke økonomisk attraktivt at anvende
biofiltreteknologien på et mindre vakuumekstraktionsanlæg. Biofiltret er ikke
konkurrencedygtig med aktiv kulfiltre pga. omkostningerne til drift og tilsyn af
biofiltret.
Scenarium 2
Der er taget udgangspunkt i Teknologiudviklingsprojektet, Drejøgade 3-5, hvor der
foreligger et godt datagrundlag for det etablerede vakuumekstraktionsanlæg, estimater for
drifttid og budgetoverslag for kulforbrug etc.
Koncentration af PCE er mellem 40.000-750.000 m g/m3
Koncentration af oliekomponenter er mellem 300-1.600 m g/m3.
Vakuumekstraktionsanlægget har et fastsat driftflow på 375 m3/t (jf.,Walsted
et al, 2000). Den samlede drifttid for vakuumekstraktionsanlægget er estimeret til 3 år.
Kulfilteranlægget består af to kulfiltre i serie på 2 gange 300 kg. Der har været et
kulforbrug på i alt 9.360 kg. ( jf. Walsted et al, 1999, 2000, 2001) svarende til en
omkostning på i alt kr. 800.000, jf. Zwicky ApS.
Anlægsomkostning incl. montering |
kr. |
40.000,00 |
Anlægsomkostning, kølesystem |
kr. |
20.000,00 |
SRO-anlæg |
kr. |
400.000,00 |
Driftsomkostning, kul (3 år) |
kr. |
800.000,00 |
1Driftsomkostning, tilsyn |
kr. |
660.000,00 |
Deponering og nedtagning |
kr. |
180.000,00 |
Drifts- og anlægsomkostning i
alt |
kr. |
2.100.000,00 |
Note 1:
Incl. indkøring, tilsyn(drift), tolkning og rapportering(honorar og udlæg), øvrig
prøvetagningsomkostninger er udeladt. Kun uddrag af det opstillede budget for
Drejøgadeprojektet er direkte sammenlignelig med tilsvarende poster for et biofilter. Der
er således kun tale om et groft overslag.
Et tilsvarende biofilter vurderes under forudsætning af en EBRT på 2-7 min og en
omsætningsgrad på mellem 60-100% , ved et driftflow på 375 m3/t, at have et
volumen på 12-40 m3 . Hvilket svarer til 1-2 stk. container (2 m x 2m x 5m).
Det er forudsat, at der anvendes 1 container til opbygning af et biofilter som alternativ
til det etablerede kulfilteranlæg, på Drejøgadeprojektet. Det er endvidere forudsat, at
der etableres et sekundært kulfilter til efterpolering af den behandlede luft fra
biofiltrets afløb. Pga. tilstedeværelsen af oliekomponenter forudsættes det, at den
aerobe co-metabolske omsætning kan foregå uden tilsætning af propan/butan i indløb til
biofiltret.
Anlægsomkostning for biofilter incl.
montering |
kr. |
80.000,00 |
Anlægsomkostning for 2 kulfiltre incl.
montering |
kr. |
20.000,00 |
SRO-anlæg |
kr. |
500.000,00 |
Driftsomkostning, biomateriale, vand (3
år) |
kr. |
50.000,00 |
1Driftsomkostning, tilsyn (3
år) |
kr. |
660.000,00 |
Yderligere driftsomkostning for
biofilter, tilsyn |
kr. |
150.000,00 |
Nedtagning |
kr. |
40.000,00 |
Drifts- og anlægsomkostning i
alt |
kr. |
1.500.000,00 |
Note 1:
Incl. indkøring, tilsyn(drift), tolkning og rapportering (honorar og udlæg), øvrige
prøvetagningsomkostninger er udeladt. SRO-anlægget er (jf. Walsted, et al 1999) opbygget
for on-line GC-måling etc. Det skønnes, at en udbygning af SRO-anlægget for drift af
biofiltret vil være på et tilsvarende omkostningsniveau, det er dog estimeret en
yderligere omkostning på i alt 100.000.- kr. for monitering på flere parametre ifm.
biofiltret.
Sammenlignes drifts- og anlægsomkostninger for henholdsvis at rense forurenet luft med
et kulfilter og et biofilter er det økonomisk attraktivt at anvende biofiltre som
renseenhed på større vakuumektraktionsanlæg.
Drift- og deponeringsomkostninger er mindre for biofiltret end kulfiltret, mens
omkostninger tilsyn og monitering er større eller tilsvarende for de to typer af
renseenheder.
Devienny et al, 1999 har opstillet en række faktuelle data for eksisterende biofiltre
der bl.a. anvendes til rensning af chlorerede ethener og oliekomponenter. Følgende to
anlæg vurderes at kunne være en rettesnor for de faktiske omkostning til drift og
anlæg af biofiltre for rensning af forurenet luft. Ved vurdering af prisniveauet er
anvendt det amerikanske prisniveau ganget med en faktor 10, selvom prisniveauet er lavere
end i Danmark, jf. Heron G.et al, 1998. En række tekniske detaljer er udeladt, idet
eksemplerne kun skal give et indtryk af de totale behandlings-omkostninger på
eksisterende anlæg. For nærmere oplysninger henvises til Devienny et al., 1999.
Exxon:
Forureningskomponenter: Benzin og olie
Koncentrationsniveau: 400.000 1.400.000 m g/m3
Luftflow: 170 m3/t
Driftsomkostninger: 12,1-24,2 kr/1000 m3
Anlægsomkostninger: 42,3 kr/1000 m3
Total behandlingsomkostninger: 54,4-66,5 kr/1000 m3
Novartis:
Forureningskomponenter: CAC, olie, chloroform, dichlormethan, isopropanol
Koncentrationsniveau: 180 mg/m3, heraf 10 mg/m3 CAC
Luftflow: 60.000-75.000 m3/t
Driftsomkostninger: 14,4 kr/1000 m3
Anlægsomkostning: 40 mio (usikkert fastsat)
Totale behandlingsomkostninger er ikke fastsat.
Til sammenligning forventes det samlede behandlede volumen på Drejøgade-projektet
(jf. Walsted et al., 2000, p.18) at være 15.000.000 m3 svarende til en
udskiftning af porevolumenet på 1430 gange. Beregnes der pr. 1000 m3 en
driftsomkostning for at rense den evakuerede poreluft på aktiv kul bliver den (jf. de
opgjorte omkostningsposter i scenarium 2, for kulfilter) total behandlings-omkostning på
140 kr/1000 m3.
Sammenligningen mellem 2 tænkte scenarier har vist, at biofilterteknologien
formodentlig vil være billigere at anvende som renseenhed på større
vakuumekstraktionsanlæg, hvor drifts- og deponeringsomkostninger for aktiv kul vil være
forholdsvis store. Det vil antageligt også være en fordel, at anvende biofiltre ved
blandingsforureninger, hvor nogle af forureningskomponenterne vil kunne indgå som
kulstofkilde for biofiltrets processer.
På mindre vakuumekstraktionsanlæg, hvor kulforbrug er mindre betydende i de samlede
driftomkostninger er biofiltrene ikke økonomisk konkurrencedygtige, i forhold til aktiv
kul. Primært pga. høje tilsyns- og moniteringsomkostninger, der er forbundet med at
anvende biofiltre.
Biofiltre som renseenhed for luft forurenet med CAC vurderes at være en
løsnings-mulighed under forudsætning af, at der foretages et udviklings- og
optimerings-arbejde for at gøre metoden operationel i fuld skala i Danmark.
Ved bedre nyttiggørelse af biofilterteknologien er det muligt at der i fremtiden vil
være kommercielle interesser i at aftage brugte matricematrialer med henblik på podning
af nye biofiltre, for dermed at nedbringe opstartstiden (lagfasen) for biofiltrene.
Ved fremtidig anvendelse af biofiltre vurderes det ligeledes at være muligt at udelade
det serieforbundne kulfilter, idet der på sigt må kunne accepteres overskridelser af
B-værdien i et kvartal til næste monitering, på tilsvarende måde som det accepteres
ved kulfilteranlæg.
I takt med identificering af hidtil ukendt miljøskadelige stoffer eller ved
blandingsforureninger vil biofiltre kunne udvikles som rensningsteknologi.
Broholm, K. (1991) |
|
Biologisk rensning af jord og grundvand forurenet med CAC.
Ph.D.-afhandling
Laboratoriet for Tekniks Hygiejne, Institut for Miljøteknologi, DTU, 2800 Lyngby
p 50 |
|
Devinny, J.S. (1998) |
|
Monitoring biofilters used for air pollution control.
Practice Periodical of Hazardous, Toxic, and Radioactive Waste Management, Vol. 2, No. 2,
April 1998, pp. 78-85 |
|
Devinny, J.S.; Deshusses, M.A. and Webster, T.S. (1999) |
|
Biofiltration for air pollution control
Lewis Publishers, London
p 250 |
|
Kim, J.O. (1997) |
|
Gaseous TCE and PCE removal by an activated carbon filter
Bioprocess Eng. 16: 331-337 |
|
Heron G., Christensen T. H. (1998) |
|
Termisk assisterede oprensninger.
Miljøprojekt nr. 409, 1998 |
|
Kim, J.O.; TerKonda, P.K. and Lee, S.D. (1998) |
|
Gaseous CAH removal by biofiltration in presence and absence of a nonionic
surfactant.
Bioprocess Eng. 19: 253-259 |
|
Lontoh, S.; DiSpirito, A.A. and Semrau, J.D. (1999) |
|
Dichloromethane and trichloromethane inhibition of methane oxidation by
the membrane-associated methane monooxygenase of Methylosinus trichospotium OB3b
Arch. Microbiol 171: 301-308 |
|
Nguyen, H.H.T.; Elliott, S.J.; Yip, J.H.K. and Chan, S.I.
(1998) |
|
The particulate methane monooxygenase of Methylococcus capsulatus (Bath)
is a novel copper containing three subunit enzyme
J. Biol Chem 273(14): 7957-7966 |
|
Schwarz, B.C.E.; Devinny, J.S. and Tsotsis, T.T. (1999) |
|
Degradation of PCE in an anaerobic waste gas by biofiltration
Chem. Eng. Sci. 54: 3187-3195 |
|
Sukesan, S. and Watwood, M.E. (1997) |
|
Continuousvapr-phase trichloroethylene biofiltration using hydrocarbon
enriched compost as filtration matrix.
Appl. Microbiol. Biotechnol. 48:671-676 |
|
Sørensen, M. Langeland og Christensen, S. Ravn (2000) |
|
Videnopsamlingsnotat, biofilter
Miljøstyrelsens Teknologiudviklingsprojekt
p 15 |
|
UMBBD (2001) |
|
The University of Minnesota Biocatalysis/Biodegradation Database
http://umbbd.ahc.umn.edu/index.html |
|
Walsted L., Christensen A. G.(1999) |
|
Airsparging og vakuumventilation fra vandrette boringer på Drejøgade
3-5. Design og anlæg. |
|
Miljøstyrelsen, Miljøprojekt nr. 480, 1999 |
|
Zwicky ApS |
|
Adsorptionskapacitet for forskellige halogenerede stoffer for kultypen
AP4-60, 2001.
|
Tabel A
Ind- og udløbskoncentrationer af PCE og TCE i biofiltrene
Gennemsnit samt minimum (min) og maximum (max) værdier for sidste del af
forsøgsperioden (dag 57-102)
Reaktor |
|
TCE (mg/m3) |
PCE (mg/m3) |
|
|
Indløb |
Udløb |
Indløb |
Udløb |
A (kompost, aerob) |
Gennemsnit |
147 |
111 |
113 |
101 |
A |
min-max |
89-190 |
58-163 |
84-153 |
78-125 |
REFA |
Gennemsnit |
133 |
125 |
107 |
101 |
REFA |
min-max |
77-176 |
79-180 |
69-141 |
68-141 |
B (sphagnum, aerob) |
Gennemsnit |
138 |
120 |
108 |
95 |
B |
min-max |
81-212 |
59-184 |
68-155 |
72-109 |
REFB |
Gennemsnit |
135 |
115 |
108 |
91 |
REFB |
min-max |
112-155 |
50-154 |
93-124 |
39-127 |
C (kompost, anaerob) |
Gennemsnit |
116 |
111 |
60 |
56 |
C |
min-max |
88-142 |
78-145 |
43-93 |
37-82 |
REFC |
Gennemsnit |
79 |
77 |
48 |
45 |
REFC |
min-max |
68-91 |
69-84 |
44-52 |
39-52 |
D (sphagnum, anaerob) |
Gennemsnit |
112 |
115 |
59 |
57 |
D |
min-max |
69-164 |
71-147 |
41-109 |
40-85 |
REFD |
Gennemsnit |
81 |
83 |
47 |
49 |
REFD |
min-max |
65-96 |
66-100 |
45-49 |
47-50 |
Tabel B
Temperaturprofil i reaktorerne.
Målinger foretaget dag 70 ved et propan/butangas flow på 20 mL/min igennem
prøvetagnings-studse, hvis afstand fra bunden af reaktoren er angivet. Gennemsnit (Gns)
og standardafvigelser er angivet nederst. Signatur for reaktorer, se tabel 1.
Afstand [cm] |
Reaktor A |
Reaktor REFA |
Reaktor B |
Reaktor REFB |
Reaktor C |
Reaktor REFC |
Reaktor D |
Reaktor REFD |
0 |
24,0 |
24,1 |
24,2 |
24,2 |
22,4 |
23,6 |
23,3 |
23,4 |
25 |
30,1 |
24,0 |
24,9 |
24,0 |
23,6 |
23,9 |
23,7 |
23,7 |
50 |
28,9 |
24,2 |
25,7 |
24,1 |
23,9 |
24,2 |
24,0 |
23,8 |
75 |
27,2 |
24,4 |
24,4 |
24,2 |
23,9 |
24,3 |
24,0 |
24,0 |
100 |
25,1 |
24,7 |
24,9 |
24,9 |
24,2 |
24,6 |
23,9 |
24,4 |
Gns |
27,1+/
-2,5 |
24,3+/
-0,3 |
24,8+/
-0,6 |
24,3+/
-0,4 |
23,6+/
-0,7 |
24,1+/
-0,4 |
23.8+/
-0.3 |
23,9+/
-0,4 |
Tabel C
Vandindholdsprofiler i reaktorerne.
Målinger foretaget d. 12. juni 2001 (dag 112) på prøver taget igennem
prøvetagningsstudse, hvis afstand fra reaktorens bund er angivet i cm; Gennemsnit (Gns)
og standardafvigelser er angivet nederst; i.b.= ikke bestemt.
Afstand [cm] |
Reaktor A |
Reaktor REFA |
Reaktor B |
Reaktor REFB |
Reaktor C |
Reaktor REFC |
Reaktor D9 |
Reaktor REFD |
25 |
32,44 |
30,99 |
61,66 |
61,26 |
34,30 |
34,49 |
63,16 |
65,38 |
50 |
42,27 |
28,30 |
58,83 |
58,26 |
32,60 |
35,16 |
57,68 |
64,13 |
75 |
37,19 |
37,68 |
52,72 |
64,09 |
32,18 |
32,79 |
54,56 |
65,60 |
100 |
i.b. |
31,33 |
48,62 |
43,30 |
32,15 |
i.b. |
55,95 |
62,28 |
Gns |
37,3+/-
4,9 |
32,1+/
-4,0 |
55,5+/
-5,9 |
56,7+/
-9,3 |
32,8+/
-1,0 |
34,1+/
-1,2 |
57,8+/
-3,8 |
64,3+/
-1,5 |
1.1 GC-FID Analyse af Klorerede Opløsningsmidler på Gasfase
Koncentrationerne af TCE og PCE i gasfase blev analyseret på en gaskromatograf
(CHROMPACK CP 9002) monteret med en split/splitless injektionsport og en
flamme-ioniserings-detektor (FID). Den analytiske kolonne var en hydrophob Chrompack
PORAPlot Q-HT med en indre diameter på 0,53 mm, en filmtykkelse på 20 µm og en længde
på 27,5 meter, monteret med et efterfølgende partikelfilter på 2,5 meter.
Den kromatografiske temperatur-programmering var følgende: Initielt isotermt ved 45°C
i 3,5 min, herefter stigning til 180°C med en gradient på 30°C/min holdes i 8
min, herefter stigning til 195°C med en gradient på 25°C/min holdes i 4 min,
herefter stigning til 250°C med en gradient på 25°C/min med afsluttende isoterm kørsel
i 10 min ved 250°C. Bæregas var helium og gasflowet var konstant med et tryk på 35 kPa
ved starttidspunktet (Varian, 2000)
Prøver af 1000 µL til analyse på GC-FID blev udtaget manuelt fra reaktorerne gennem
prøvetagningsstudse i bund (inløb) og top (afgangsgas) med en gastæt sprøjte, der blev
opbevaret i varmeskab ved 45°C imellem hver enkelt prøvetagning.
Figur B1.
Standarder af chlorerede ethener analyseret ved gas kromatografi.
Standarder på væskefase af vinylchlorid (VC), 1,1-dichlorethen (1,1-DCE), cis-dichlorethen
(cDCE), trans-dichlorethen (tDCE), trichlorethen (TCE) og
tetrachlorethen (PCE) opløst i methanol blev analyseret vha. GC-FID metoden beskrevet
ovenfor med henblik på bestemmelse af retentionstider, se figur B1.
Eksterne standardkurver af TCE og PCE blev brugt til at kvantificere indholdet i
reaktor prøverne, mens der for vinylklorid blev foretaget enkeltpunktskalibrering.
Kromatogrammer af gasprøver udtaget fra reaktorernes prøvetagningsstudse er vist i
figur B2
Figur B2
GC-FID analyse af prøver fra indløb (I) og udløb (U) hhv. på dag 86 og dag 102 fra
reaktor A.
1.2 Test af analyseusikkerhed
Standarder af hhv. TCE og PCE var termostaterede til 27°C , injektionsvolumen: 1000
mL. Prøvetagning foregik i prøveflaskens gasfase over væskeoverfladen. Låget blev
taget af flasken i 1 minut efter injicering for at sikre en ensartet blanding af
atmosfæisk luft og TCE/PCE-dampe i head space. Resultatet af 8 på hinanden følgende
analyser gav en varianskoefficient (standardafvigelse i forhold til middelværdien) var
11,3 % for TCE og 13,3 % for PCE.
1.3 GC-MS analyse af vinylchlorid og 1,2-cis-diklorethylen.
Gasprøver fra ind- og udløb blev overført til Tedlarposer og sendt til Miljø-Kemi,
Dansk Miljø Center A/S for analyse af vinylchlorid og 1,2-cis-dichlorethylen v.hj.a.
ATD/GC-MS
1.4 Temperatur
Temperaturmålinger blev foretaget med et digitalt termometer via et Pt100 spyd, som
blev ført ind i reaktoren gennem prøvetegningsstudsene.
1.5 Bestemmelse af vandindhold
Udtagne prøver af matricematerialet blev overført til foliebakker og bakker med
indhold blev vejet, herefter sat i varmeskab ved 105°C i 24 48 timer, hvorefter
bakker med indhold blev vejet igen. Vandindholdet blev beregnet:
Vandindhold (%) = (vådvægt - tørvægt) x 100 / (vådvægt - vægt af foliebakke)
Bestemmelse af vandindhold i matricerne blev udført d. 12 juni og ugen efter ved
forsøgets afslutning d. 17. Juni. Førstnævnte dato blev der udtaget 4 gramsprøver i
hele reaktorens diameter gennem prøvetagningstudsene v.hj.a. et spyd, i afstanden 100 cm
fra bund blev prøven taget i reaktorens længderetning. Sidstnævnte dato blev
reaktorerne åbnet og hele matricen taget ud, hvorefter 20-50 grams-prøver blev udtaget
fra matricens øverste, midterste og nederste trediedel benævnt top, midt og bund.
1.6 Måling af pH og klorid.
Ved forsøgets afslutning blev reaktorerne åbnet og hele matricen taget ud, hvorefter
prøver blev udtaget fra matricens øverste, midterste og nederste trediedel benævnt top,
midt og bund. Af hver af disse blev en del frosset ned og gemt til analyser af pH og
klorid:
20 g optøet matrice blev afvejet og opslemmet i 50,0 mL, hvorefter den blev omrørt
ved 5 oC i 48 timer og filtreret. I vandekstraktet blev der målt pH med et
pH-meter og klorid med en ionselektiv elektrode (Orion model 94-17B)
1.7 Differenstryk
Differenstryk mellem reaktorernes top og bund blev målt med en trykmåler, EMA 150
Halstrup med måleområde 0-1999 Pa, usikkerhed 0-1%. |
|